張健 吳紅兵 于辰宏

(天津陳塘熱電有限公司，天津市，300223)

天津陳塘熱電廠2×300MW機(jī)組脫硫運(yùn)行存在的問題分析及處理

張健 吳紅兵 于辰宏

(天津陳塘熱電有限公司，天津市，300223)

介紹了天津陳塘熱電廠2×300MW機(jī)組配套的石灰石/石膏濕法煙氣脫硫裝置(FGD),包括FGD流程及主要設(shè)計(jì)參數(shù)等。針對運(yùn)行中出現(xiàn)的主要問題(如吸收塔經(jīng)常溢流，除霧器、GGH堵塞，漿液循環(huán)泵葉輪磨損，脫硫裝置經(jīng)濟(jì)運(yùn)行等)進(jìn)行了分析，并提出了相應(yīng)的解決方案。

煙氣脫硫；濕法脫硫裝置；GGH；除霧器。

天津陳塘熱電廠位于陳塘莊工業(yè)區(qū)西南部，距天津市外環(huán)線2公里。陳塘熱電廠2×300MW機(jī)組為燃煤發(fā)電機(jī)組，配套的濕法脫硫裝置(FGD)由武漢凱迪電力環(huán)保有限公司總承包，采用美國巴威公司（B?&W）的石灰石/石膏濕法脫硫工藝，1爐1塔，單個(gè)吸收塔的煙氣處理能力為1臺鍋爐達(dá)到最大額定出力(BMCR)時(shí)的100%煙氣量,其脫硫效率≥95.5%(設(shè)計(jì)煤種)。

1 FGD流程及主要設(shè)計(jì)參數(shù)

FGD煙氣系統(tǒng)總流程如下：從鍋爐的2臺引風(fēng)機(jī)出口后煙道引出的煙氣，經(jīng)1臺100%容量的靜葉可調(diào)軸流式增壓風(fēng)機(jī)升壓，經(jīng)過煙氣換熱器(GGH)降溫后進(jìn)入吸收塔，通過吸收塔內(nèi)噴淋層后完成SO2吸收，脫硫后的凈煙氣進(jìn)入凈煙道并經(jīng)過GGH升溫至81℃以上后，再排入煙道經(jīng)煙囪排放到大氣中。鍋爐原煙道上均設(shè)置有旁路擋板門，旁路擋板的快開機(jī)構(gòu)可保證在18s內(nèi)全部開啟。在FGD正常運(yùn)行時(shí)煙氣不經(jīng)過旁路煙道，當(dāng)FGD故障跳閘時(shí)旁路擋板門迅速開啟，進(jìn)、出口擋板關(guān)閉，煙氣改由旁路經(jīng)煙囪排放。

每臺吸收塔上部包括一個(gè)布風(fēng)裝置(托盤)，三層噴淋裝置（對應(yīng)三臺漿液循環(huán)泵）和一套兩級式除霧器。（附圖一）

附圖一 帶托盤噴淋吸收塔構(gòu)造

原煙氣在吸收塔內(nèi)，煙氣折流向上，經(jīng)由吸收塔托盤被均勻分布到吸收塔的橫截面上。使得主噴淋區(qū)煙氣分布均勻外，在吸收塔托盤區(qū)域，煙氣和石灰石漿液可以得到充分接觸。離開吸收塔托盤的煙氣穿過噴淋系統(tǒng)噴出的霧狀再循環(huán)漿液區(qū)域逆流而上，脫去其中的SO2，再連續(xù)流經(jīng)兩層鋸齒形除霧器而被除去所含液滴。新鮮的石灰石漿液經(jīng)石灰石漿液供給管路送入吸收塔底部的反應(yīng)池，反應(yīng)池中的漿液經(jīng)由三臺漿液循環(huán)泵送至吸收塔上部的噴淋系統(tǒng)進(jìn)行再循環(huán)。吸收塔反應(yīng)池上的四臺側(cè)進(jìn)式攪拌器使反應(yīng)池中的固體顆粒保持懸浮狀態(tài)。氧化風(fēng)機(jī)送出的強(qiáng)氧化空氣經(jīng)噴水增濕后通過矛狀管被送入吸收塔反應(yīng)池，把脫硫反應(yīng)中生成的亞硫酸鈣(CaSO3·1/2H2O)氧化為硫酸鈣(CaSO4·2H2O)。

當(dāng)系統(tǒng)故障或因檢修的原因需將吸收塔反應(yīng)池的漿液排空時(shí)，可以通過石膏漿液排出泵將漿液排至事故漿液箱臨時(shí)貯存，待故障排除或檢修結(jié)束后，再通過事故漿液箱的漿液泵將漿液送回吸收塔。其中事故漿液箱為兩臺機(jī)組脫硫公用，事故漿液箱設(shè)有一臺漿液泵和一臺攪拌器。

吸收劑制漿方式采用廠外來石灰石粉(90%的石灰石粉粒徑≤325目,即44μm)，在電廠脫硫島內(nèi)制成吸收劑漿液，共設(shè)有2套給料裝置和一個(gè)帶攪拌器的石灰石漿液箱。石灰石粉從粉倉經(jīng)旋轉(zhuǎn)給料閥送入石灰石漿液箱，經(jīng)過和工藝水混合攪拌，得到濃度為28%的石灰石漿液，貯存在石灰石漿液箱進(jìn)行緩沖，為吸收塔進(jìn)行SO2吸收提供吸收劑。石灰石漿液箱中的石灰石漿通過石灰石漿液泵輸送至吸收塔，并設(shè)置有再循環(huán)管路，可將石灰石漿液送回石灰石漿液池。

兩臺機(jī)組FGD系統(tǒng)共設(shè)兩套脫水系統(tǒng)，主要有2臺石膏旋流站、2臺真空皮帶脫水機(jī)及其輔助設(shè)施、1個(gè)帶攪拌器的濾液水池組成。每條脫水管線的出力按75%的兩臺鍋爐BMCR工況運(yùn)行時(shí)產(chǎn)生的石膏漿液量配置。廢水排放系統(tǒng)由1個(gè)廢水池及2個(gè)廢水排出泵等組成。當(dāng)吸收塔的石膏漿液濃度達(dá)到高位設(shè)定值時(shí)，石膏漿液就排出，每座吸收塔通過石膏漿液排出泵（一用一備）將漿液送到相應(yīng)的石膏旋流站進(jìn)行一級脫水。石膏旋流站的下溢濃縮液(懸浮物固體重量含量約為40～50%)依靠重力經(jīng)切換裝置送到真空皮帶脫水機(jī)進(jìn)行二級脫水，控制脫水機(jī)上的石膏層厚度以確保脫水性能，從真空皮帶排出的石膏含水量不大于10%，直接落入石膏庫儲存。石膏旋流站上溢流水和真空皮帶機(jī)的濾液回收至濾液水箱重復(fù)利用。

FGD系統(tǒng)所用的工藝水儲存在工藝水箱里。工藝水箱的補(bǔ)水來源于電廠工業(yè)水，水源為海河水。通過二臺工藝水泵（一用一備）為#8、#9機(jī)組FGD系統(tǒng)提供石灰石漿液管路沖洗、石膏漿液管路沖洗、及兩機(jī)公用系統(tǒng)和雜用等系統(tǒng)供水；另外在工藝水泵為兩吸收塔提供除霧器沖洗水。

電廠主要燃用神府煤田煙煤+山西西山貧煤，F(xiàn)GD在燃燒設(shè)計(jì)煤種(Sar=1.1%)或校核煤種(Sar=0.33%)、鍋爐最大工況(BMCR)、處理100%煙氣量條件下其脫硫率均大于95%,其主要設(shè)計(jì)參數(shù)和保證值列于表1。

2 運(yùn)行存在問題的分析及處理

2.1 吸收塔溢流問題

陳塘熱電廠脫硫工程2008年4月完成168試運(yùn)移交生產(chǎn)，至今已運(yùn)行1年多時(shí)間。在168試運(yùn)行期間，兩臺吸收塔均出現(xiàn)過漿液溢流情況，在廢水系統(tǒng)投入前，只能投入消泡劑抑制漿液起泡。從使用情況看，效果明顯加入消泡劑后，溢流很快停止。廢水系統(tǒng)投入運(yùn)行后，漿液溢流現(xiàn)象在一段時(shí)間內(nèi)很少發(fā)生。但2008年10、11、12三個(gè)月，發(fā)生了數(shù)次溢流，溢流造成吸收塔液位甚至下降到5.5米，而溢流口的高度為8.9米。

表1 FGD的主要設(shè)計(jì)參數(shù)和保證值

液位平衡的原理是壓力的平衡，吸收塔與溢流管底部聯(lián)通，則兩側(cè)的壓力相等時(shí)達(dá)到液面的穩(wěn)定。當(dāng)塔內(nèi)液位或壓力升高，則溢流管內(nèi)液位同步升高，當(dāng)達(dá)到溢流口位置時(shí)即開始溢流。

由于FGD系統(tǒng)工藝水采用海河水，根據(jù)水質(zhì)分析，工藝水CL—濃度高達(dá)1500—2000mg/m3,比設(shè)計(jì)值（750）高出很多，即使按吸收塔CL—濃度為20000mg/m3計(jì)算，廢水排放量也將達(dá)到7.4m3/h。而廢水的排出只有在排出石膏時(shí)才能同步進(jìn)行，這使廢水系統(tǒng)的運(yùn)行時(shí)間受到限制。同時(shí)因?yàn)楣に囁|(zhì)與設(shè)計(jì)值的巨大偏差，給廢水系統(tǒng)運(yùn)行帶來很大壓力。吸收塔經(jīng)常溢流期間，廢水泵經(jīng)常出現(xiàn)故障，廢水系統(tǒng)運(yùn)行時(shí)間更短，這使吸收塔漿液品質(zhì)更難以控制。導(dǎo)致漿液中各種鹽分的濃度增加，使?jié){液的粘度增加，氣泡的表面張力增大而不易于破裂，也就使?jié){液氣泡率增加。在穩(wěn)定的情況下，由于處于吸收塔邊緣，溢流管內(nèi)氣泡率維持在較低水平，但隨著漿液氣泡率增加和粘度增加，造成漿液的混合和擾動(dòng)加強(qiáng)，可能有較大量的氣泡突然進(jìn)入溢流管，使溢流管內(nèi)的漿液氣泡率突然增大。由于溢流管高度有限，氣泡率增加較大將導(dǎo)致部分漿液排出溢流管，溢流管內(nèi)的液柱壓力降低，與塔內(nèi)壓力失去平衡，塔內(nèi)漿液在壓差作用下進(jìn)入溢流管。溢流管內(nèi)的漿液密度和壓頭進(jìn)一步降低。如此自我強(qiáng)化，溢流管流速在很短時(shí)間內(nèi)劇烈增大，使?jié){液從溢流管噴射而出，直到塔內(nèi)液位大幅降低，能夠和溢流管內(nèi)的氣泡率較高漿液的壓力相平衡時(shí)，才會(huì)停止溢流（噴出）。

以上分析動(dòng)態(tài)解釋了溢流管內(nèi)突發(fā)的流動(dòng)過程，同時(shí)不違反靜壓平衡的原理。與溢流發(fā)生時(shí)的現(xiàn)象也相吻合，應(yīng)是比較合理的解釋。

以上分析可以說明，只有氣泡量的大增才會(huì)導(dǎo)致這種劇烈溢流現(xiàn)象的發(fā)生。忽略氣泡的影響，溢流將符合靜壓平衡的原理。也就是內(nèi)外壓差失去平衡而逐步開始溢流時(shí)，流量不會(huì)太大，溢流造成的液位下降也不會(huì)太多。

通過制定運(yùn)行措施：①每班接班后對#8、#9吸收塔分別加入2kg消泡劑。②通過技術(shù)改造加大了廢水系統(tǒng)的運(yùn)行出力，并嚴(yán)格要求每班按規(guī)定運(yùn)行廢水系統(tǒng)和進(jìn)行壓濾機(jī)出泥工作，確保#8、#9吸收塔CL—在12000～16000 mg/L（最高不超過20000mg/L）范圍內(nèi)運(yùn)行以及廢水排放指標(biāo)合格。經(jīng)過6個(gè)多月的運(yùn)行證明，措施是行之有效的，F(xiàn)GD系統(tǒng)一直穩(wěn)定運(yùn)行未再發(fā)生過溢流事故。

2.2 除霧器、GGH堵塞問題

#9FGD在09年02月底至03月09日期間出現(xiàn)煙氣系統(tǒng)阻力逐漸增大，甚至造成限制主機(jī)帶滿300MW負(fù)荷的嚴(yán)重后果。增壓風(fēng)機(jī)出口最高壓力達(dá)到4863Pa，導(dǎo)葉開度100%，風(fēng)機(jī)電流286A。GGH升溫段壓差最高1237Pa,降溫段壓差最高1225Pa，遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過GGH壓差額定值升溫段422Pa，降溫段390Pa。（附圖二）

附圖二 #9GGH換熱元件堵塞情況

3月09日晚向環(huán)保局申請停運(yùn)FGD系統(tǒng)，對GGH進(jìn)行人工沖洗。經(jīng)過一天一夜的連續(xù)沖洗，#9FGD系統(tǒng)再次投運(yùn)，效果明顯好轉(zhuǎn)，F(xiàn)GD系統(tǒng)煙氣阻力恢復(fù)到正常水平。

3月20日#9機(jī)組停爐小修，對FGD系統(tǒng)GGH、吸收塔內(nèi)部進(jìn)行了徹底的檢查，發(fā)現(xiàn)了問題的所在除霧器嚴(yán)重堵塞，致使除霧器除霧效果不佳使凈煙氣攜帶大量的石膏漿液造成GGH堵塞，GGH堵塞后反過來會(huì)進(jìn)一步惡化除霧器除霧效果，這樣就形成了惡性循環(huán)，導(dǎo)致煙氣系統(tǒng)阻力一再增大。除霧器的堵塞的原因主要為：1）除霧器沖洗水的壓力低（應(yīng)在0.25MPa以上）；2)沖洗水流量偏?。☉?yīng)在90h/t以上）；3）除霧器的沖洗頻率不足（在液位允許的工況下1h～2h應(yīng)進(jìn)行一次沖洗順控程序）。機(jī)組小修對除霧器進(jìn)行了徹底清洗，沖洗水系統(tǒng)同時(shí)進(jìn)行了相應(yīng)的改造和調(diào)整，機(jī)組小修后FGD煙氣系統(tǒng)一直穩(wěn)定運(yùn)行，除霧器沖洗的關(guān)鍵性在隨后的運(yùn)行中得到了證實(shí)。（附圖三）

附圖三 #9吸收塔二級除霧器嚴(yán)重堵塞情況

2.3 漿液循環(huán)泵葉輪磨損開裂

脫硫吸收塔漿液循環(huán)泵運(yùn)行方式為連續(xù)運(yùn)行，由于漿液品質(zhì)波動(dòng)，設(shè)備備用時(shí)間較少，兩塔共六臺漿液循環(huán)泵葉輪均有磨損開裂情況，漿液循環(huán)泵通流漿液（石膏漿液）特性如表2：

表2 吸收塔漿液循環(huán)泵通流漿液（石膏漿液）特性

利用#9機(jī)組C級檢修、#8機(jī)組A級檢修期間對泵組進(jìn)行解體檢查，發(fā)現(xiàn)六臺泵的葉輪及口環(huán)部位均發(fā)生嚴(yán)重開裂及磨損現(xiàn)象。（附圖四）

附圖四#8漿液循環(huán)泵C葉輪開裂磨損情況

2.3.1 按照設(shè)備損壞情況進(jìn)行分析，主要有如下三方面原因：

1）氯離子對泵組通流部件產(chǎn)生的晶間腐蝕。

脫硫吸收塔運(yùn)行過程中將煙氣中的氯氣濾除，因此使石灰漿液中的氯離子濃度相當(dāng)高（最高時(shí)高達(dá)20000ppm），而氯離子對奧式體不銹鋼的穩(wěn)定性會(huì)產(chǎn)生相當(dāng)大的影響，如果部件出廠前固熔處理未做好，在與含有氯離子的介質(zhì)接觸后，很快會(huì)對材料產(chǎn)生晶間腐蝕，導(dǎo)致不銹鋼材料組織形態(tài)發(fā)生變化，其強(qiáng)度將極大程度降低[1]。

2）含固顆粒性雜質(zhì)的磨損及沖蝕。

泵組運(yùn)行過程中，葉輪出口高壓漿液通過葉輪口環(huán)間隙回流至泵入口。石灰漿液的平均固體含量為150(g/l)，平均固體含量百分比16.93%，雖然石灰石粉粒徑≤63μm，但終究還是為顆粒狀形態(tài)的固體沙粒，而且泵組通流部件偏重考慮了材料的耐蝕性能，其耐磨性就相對偏弱，因此對泵組通流部件就會(huì)產(chǎn)生較大的磨損。

3）氣蝕損壞

氧化風(fēng)機(jī)的擾動(dòng)使?jié){液中含有大量氣泡，這些氣泡隨漿液一同進(jìn)入泵腔，當(dāng)汽泡隨同漿液從低壓區(qū)流向高壓區(qū)時(shí)，汽泡在高壓的作用下破裂，在汽泡破裂的瞬間，產(chǎn)生局部空穴，高壓漿液以極高的速度流向這些原汽泡占有的空間，形成一個(gè)沖擊力。由于汽泡中的氣體來不及在瞬間全部溶解，因此，在沖擊的作用下又分成小汽泡，再被高壓漿液壓縮、破裂，如此形成多次反復(fù)，在流道表面形成極微小的沖蝕。

2.3.2 通過上述分析，可以看出三種原因?qū)凑杖缦路绞叫纬裳h(huán)：

1)氯離子→不銹鋼→晶間腐蝕→結(jié)構(gòu)強(qiáng)度降低；

2)氣蝕→通流部件材料損壞；

3)磨損及沖蝕→流道及輪表材料損壞處破損加?。ㄆ茡p創(chuàng)面被沖蝕掉，新創(chuàng)面露出，繼續(xù)發(fā)生上兩種腐蝕情況）→葉輪口環(huán)配合間隙進(jìn)→步增大→高壓漿液通過葉輪口環(huán)間隙回流量也進(jìn)→步增大→如此往復(fù)，導(dǎo)致部件破損速度將進(jìn)→步加快。

改進(jìn)措施方案一：選用高級別鎳鉻合金作為通流部件加工用料。要求材料合金元素成分不低于Cr:25.0～26.0%、Ni:20～21%、Mo：2.5～3.0%、Ti：0.1～0.3%、Cu：2.0～3.5%、N：0.2～0.3%、C≤0.03%，這樣通過材料中Ni、Mo、Cu含量的添加及C含量的降低，提升了部件的耐腐蝕性能，又通過提高Cr的含量及添加Si、N等元素來提高部件的耐磨性，從而避免通流部件腐蝕及磨損的發(fā)生；

方案二：選用Cr30A材料作為通流部件加工用料。Cr30A是一種雙相不銹白口鐵，其金相組織為奧氏體＋鐵素體＋粒狀共晶化合物＋二次碳化物，材料元素主要成分為C:1.55～1.65%、Cr:28.0～30.0%、Ni:1.8～2.2%、Mo：1.8～2.2%、Cu：1.25～1.75%,它的雙相基體中含有大量易鈍化和抗孔蝕性能良好的合金鉻、鉬、銅等元素。由于雙相機(jī)體賦予材料的耐蝕性，在含有氯離子100000ppm，pH值為4的70℃流酸溶液中腐蝕速率為0.5mm/a。同時(shí)，分部于晶界的含鉻碳化物和沉淀于機(jī)體上的二次碳化物賦予材料優(yōu)良的耐磨性能。

上述兩個(gè)方案中提到的材料均有使用業(yè)績，方案一在2005年底xxxx熱電廠脫硫系統(tǒng)漿液循環(huán)泵大修過程中已采用，至07年4月份（累計(jì)運(yùn)行12000h）解體檢查，葉輪主體未見明顯腐蝕現(xiàn)象，只發(fā)現(xiàn)在葉輪輪緣及流道葉片端部存在輕微沖蝕磨損。（附圖五）

附圖五 采用方案一葉輪運(yùn)行12000h后解體情況

在xxxx發(fā)電公司2006年1月份設(shè)備檢修過程中也發(fā)現(xiàn)漿液循環(huán)泵通流部件磨損嚴(yán)重，委托制作加工葉輪組件，材料選用方案二，設(shè)備投入使用后在同年12月份（累計(jì)運(yùn)行5800小時(shí)）解體檢查，通流部件無明顯磨損。（附圖六）

附圖六 采用方案二葉輪運(yùn)行5800h后解體情況

2.4 脫硫裝置的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行

FGD運(yùn)行中要消耗大量的廠用電及石灰石、水等運(yùn)行材料，增大了發(fā)電運(yùn)行的成本。其運(yùn)行成本費(fèi)用中，電費(fèi)是最大的一項(xiàng)，在設(shè)置GGH系統(tǒng)中占FGD中運(yùn)行費(fèi)用的80%以上。因此，要做好FGD的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，重點(diǎn)是如何降低其運(yùn)行電耗。增壓風(fēng)機(jī)和吸收塔漿液循環(huán)泵是FGD運(yùn)行中最主要的耗電設(shè)備，其耗電量占系統(tǒng)設(shè)備的80%以上，為此，降低其運(yùn)行電耗是脫硫經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的主要措施。

2.4.1 及時(shí)調(diào)整循環(huán)泵的運(yùn)行數(shù)量

FGD設(shè)計(jì)中一般根據(jù)電廠提供的燃煤含硫量統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)平均值進(jìn)行設(shè)計(jì)，但實(shí)際運(yùn)行中由于燃煤供應(yīng)不穩(wěn)定等因素的影響，往往不能在設(shè)計(jì)條件下運(yùn)行，特別是在燃煤含硫量變化比較大的情況下，進(jìn)入FGD的SO2濃度大幅度變化，這就需要運(yùn)行人員及時(shí)進(jìn)行調(diào)整，特別是入口SO2濃度降低的情況下，要及時(shí)調(diào)整循環(huán)泵投運(yùn)數(shù)量，在保證SO2達(dá)標(biāo)排放的前提下，通過減少循環(huán)泵的運(yùn)行數(shù)量達(dá)到節(jié)能的目的。

2.4.2 降低FGD運(yùn)行電耗

GGH是FGD煙氣系統(tǒng)中阻力最大的設(shè)備之一，尤其是GGH換熱片積灰的情況下，其總的阻力可高達(dá)3000～4800Pa，使GGH換熱能力下降，旁路擋板關(guān)閉困難，特別是增壓風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)容量偏小時(shí)，容易引起增壓風(fēng)機(jī)喘振，對脫硫系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行造成較大的影響；同時(shí)，GGH阻力增大還使增壓風(fēng)機(jī)電耗增大，脫硫運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性下降。因此，為確保脫硫系統(tǒng)設(shè)備的安全穩(wěn)定運(yùn)行，必須加強(qiáng)對GGH的清潔管理，并從以下幾個(gè)方面加以控制：

1）加強(qiáng)煤質(zhì)管理，控制高灰分和高硫分煤進(jìn)入電廠，必要時(shí)采取配煤措施，從源頭上控制燃燒產(chǎn)生的粉塵，從而減少進(jìn)入脫硫系統(tǒng)的粉塵濃度。

2）加強(qiáng)除塵器的運(yùn)行管理，保證除塵器的除塵效率，確保進(jìn)入脫硫系統(tǒng)的煙氣粉塵濃度不超標(biāo)。

3）加強(qiáng)GGH運(yùn)行中的吹掃和定期在線高壓水沖洗，有條件時(shí)可利用停運(yùn)檢修的機(jī)會(huì)，對GGH進(jìn)行人工高壓水沖洗，徹底清楚換熱片之間的積灰，確保其在一個(gè)小修周期內(nèi)，能在較低的阻力下運(yùn)行。

4）加強(qiáng)脫硫系統(tǒng)水平衡的管理，保證除霧器的正常沖洗，防止由于其他系統(tǒng)進(jìn)入吸收塔的水量過大，除霧器沖洗水量減少引起其局部堵塞，造成煙氣分布不均勻?qū)е鲁F器效率下降，煙氣帶水、帶漿而造成GGH換熱片的積灰和堵塞。

3 結(jié)論

1.FGD系統(tǒng)漿液品質(zhì)的改善是防止吸收塔溢流的關(guān)鍵；

2.保證吸收塔除霧器的正常沖洗，可以減緩GGH的堵塞，增加FGD系統(tǒng)運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性；

3.通過選取特殊的材質(zhì)解決FGD系統(tǒng)中易腐蝕易磨損葉輪的問題；

4.通過加強(qiáng)FGD系統(tǒng)運(yùn)行管理、檢修管理，節(jié)能挖潛，對FGD系統(tǒng)的運(yùn)行進(jìn)行優(yōu)化，確定FGD裝置的最佳運(yùn)行工況,可以很好的兼顧FGD裝置的環(huán)保效益和經(jīng)濟(jì)效益。

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