陳天寧

（現(xiàn)代江蘇工程機(jī)械有限公司，江蘇 常州 213016）

挖掘機(jī)上部中車(chē)架底板在拼焊過(guò)程中將不可避免地產(chǎn)生焊接變形，而焊后變形的矯正，既不經(jīng)濟(jì)又費(fèi)工時(shí)。因此，如何科學(xué)地控制焊接變形量對(duì)指導(dǎo)焊接制造工藝具有重要的意義。

1 上部中車(chē)架組焊工藝流程

上部中車(chē)架焊接工藝路線為：先將下底板、2塊側(cè)板及側(cè)板間的筋板和側(cè)板頂部上彎板在焊接工裝上定位拼點(diǎn)；然后將工件放置在焊接變位機(jī)上焊接。采用富氬混合氣體保護(hù)焊，混合氣配比例為氬氣占20%，二氧化碳占80%。

2 上部中車(chē)架的組焊特點(diǎn)及對(duì)品質(zhì)的影響

2.1 上部中車(chē)架組焊特點(diǎn)

（1）底板兩側(cè)因焊縫收縮向上撓曲變形量與焊腳尺寸的平方成正比，當(dāng)其它條件一定時(shí)，焊腳尺寸增大1倍，焊接變形量要增至原來(lái)的4倍。由于設(shè)計(jì)的需要，中車(chē)架底板與側(cè)板焊腳尺寸較大，以45 T級(jí)為例，底板厚度38 mm，側(cè)板厚度32 mm，焊腳20 mm。其底板厚、焊腳尺寸大，致使上部中車(chē)架焊后變形很難控制。

（2）焊縫集中在底板的一側(cè)，在焊接時(shí)由于是單邊加熱，在板厚方向溫度不均勻而引起角變形，造成底板兩側(cè)向上撓曲變形，在生產(chǎn)過(guò)程中筆者通過(guò)大批量反復(fù)測(cè)量總結(jié)，在無(wú)拘束時(shí)，底板兩側(cè)的變形量分別為：左側(cè)3.5～5 mm，右側(cè)2.5～4 mm，如圖1所示。

圖1 組焊后底板兩側(cè)的變開(kāi)量

2.2 上部中車(chē)架組焊對(duì)品質(zhì)的影響

（1）如此大的變形量如果不加以矯正，會(huì)造成底板加工回轉(zhuǎn)齒圈面時(shí)，加工余量嚴(yán)重不均（2～7 mm），與左右側(cè)框無(wú)法拼焊，從而影響車(chē)架整體強(qiáng)度。我公司原采用的矯正方法為火焰矯形，單臺(tái)矯形時(shí)間為2.5 h，且在矯形后變形仍有1.5 mm左右，勉強(qiáng)能滿足圖面設(shè)計(jì)要求（設(shè)計(jì)要求±1.5 mm）。

（2）上部中車(chē)架是聯(lián)接挖掘機(jī)工作裝置、發(fā)動(dòng)機(jī)、配重及下車(chē)架，承受挖掘機(jī)靜載荷、動(dòng)載荷及沖擊載荷的關(guān)鍵部件，火焰矯形、機(jī)加工過(guò)深等措施會(huì)降低上車(chē)架的疲勞強(qiáng)度，引起早期裂紋、開(kāi)裂、斷裂等嚴(yán)重問(wèn)題。

因此，控制焊后變形量及改進(jìn)焊接工藝參數(shù)是中車(chē)架焊接中的關(guān)鍵技術(shù)問(wèn)題。

3 中車(chē)架焊接中的關(guān)鍵技術(shù)

3.1 預(yù)應(yīng)力反變形焊接法

由于準(zhǔn)確掌握了中車(chē)架底板變形規(guī)律，定量地測(cè)量了焊接變形的大小，筆者決定采用預(yù)應(yīng)力反變形焊接法，即拼焊前將底板以變形相反的方向預(yù)壓制出預(yù)變形量，形成應(yīng)力場(chǎng)。在焊接后，由焊接產(chǎn)生的熱變形與預(yù)變形相抵消。經(jīng)過(guò)反復(fù)試驗(yàn)后總結(jié)為：在底板上以側(cè)板外邊線為基準(zhǔn)線，底板左邊壓出4 mm預(yù)變形量，右側(cè)壓出3.5 mm預(yù)變形量，在焊接后底板平面度均可控制在1 mm以內(nèi)，從而滿足了設(shè)計(jì)要求。

焊接變形量與反變形量的關(guān)系如圖2所示。從圖中可以看出，反變形量過(guò)大及過(guò)小均不利于焊接變形的控制。

圖2 焊接變形量與反變形量的關(guān)系

3.2 焊接順序及工藝參數(shù)的調(diào)整

采用上述反變形法焊接后，焊接變形問(wèn)題已基本解決，但生產(chǎn)中仍偶爾出現(xiàn)一些變形量異常大的現(xiàn)象。經(jīng)分析后認(rèn)為主要是因?yàn)楹附禹樞虿煌晟啤Ｔ附庸に囍?，僅規(guī)定了四條焊縫的焊接順序，在此基礎(chǔ)上筆者可以將每段焊縫分成四段，以減少殘余應(yīng)力。焊接順序及方向如圖3所示。先以4 mm左右焊腳打底，然后以船形焊焊接，經(jīng)過(guò)調(diào)整，在正常工藝條件下，上部中車(chē)架焊接變形達(dá)到了100%合格率，取得了滿意的效果。

在原焊接時(shí)因擔(dān)心底板焊后變形量大，火焰矯正困難，在焊接參數(shù)選擇時(shí)電壓電流均選得較小，工藝改善后為提高生產(chǎn)效率，采用φ1.2 mm的JM-58焊絲進(jìn)行船形焊時(shí)，焊接電流為350 A，電弧電壓為38～42 V，氣體流量為18～22 L/min，產(chǎn)品焊后均未出現(xiàn)焊接變形異常偏大的情況。

圖3 焊接順序及方向

從品保部及售后服務(wù)部反饋的情況來(lái)看，采用預(yù)應(yīng)力反變形組焊及大電流焊接工藝后的一年多來(lái)，上車(chē)架早期裂紋及開(kāi)裂的情況暫無(wú)記錄。

4 結(jié)束語(yǔ)

（1）采用預(yù)應(yīng)力反變形組焊工藝焊接，既可以提高產(chǎn)品的尺寸精度，又可減小殘余應(yīng)力，降低裂紋開(kāi)裂率，免去了火焰矯正工序，加大了焊接電壓電流，在較大程度上提高了生產(chǎn)效率。

（2）焊接變形量與反變形量約成V形關(guān)系，反變形量過(guò)大或過(guò)小都不能很好的控制焊接變形，將反變形量控制在左側(cè)4 mm，右側(cè)3.5 mm時(shí)底板焊后變形量可控制在1 mm以內(nèi)，很好的滿足了設(shè)計(jì)要求。

（3）在預(yù)應(yīng)力反變形的基礎(chǔ)上，采用分段焊及優(yōu)化焊接順序，可將變形量完全控制在規(guī)定的偏差范圍內(nèi)。