李曉勇 白永濤 宋紅燕

（陜西延長石油（集團(tuán)）有限責(zé)任公司延安石油化工廠，陜西 延安 727406）

經(jīng)驗(yàn)交流

柴油加氫裝置吸收穩(wěn)定單元參數(shù)的優(yōu)化

李曉勇 白永濤 宋紅燕

（陜西延長石油（集團(tuán)）有限責(zé)任公司延安石油化工廠，陜西 延安 727406）

針對柴油加氫裝置由于不產(chǎn)液化氣而導(dǎo)致汽油損失較大、產(chǎn)品收率低的現(xiàn)象，通過采取提高穩(wěn)定塔操作溫度、調(diào)整穩(wěn)定塔回流量等措施，使裝置可連續(xù)產(chǎn)出液化氣，總液收率提高了1%以上，增加了經(jīng)濟(jì)效益。

柴油加氫裝置；汽油；液化氣；總液收率

某石化廠1.4 Mt/a柴油加氫裝置以1.2 Mt/a連續(xù)重整裝置副產(chǎn)的重整氫作為氫源，以重油催化柴油和常三線混合油作為原料，采用MCI-降凝組合工藝及配套催化劑，在一定條件下生產(chǎn)0#、5#、-10#柴油產(chǎn)品，也可生產(chǎn)-20#柴油產(chǎn)品。副產(chǎn)的汽油送至1.2 Mt/a連續(xù)重整裝置，含硫氣體和液化氣分別送至干氣脫硫裝置和液化氣精制裝置處理。

因原料油量不足，柴油加氫裝置大部分時(shí)間運(yùn)行負(fù)荷在60%以下，運(yùn)行平穩(wěn)，能生產(chǎn)出符合質(zhì)量要求的柴油產(chǎn)品。但對于生產(chǎn)同凝點(diǎn)的柴油產(chǎn)品，裝置在低負(fù)荷下運(yùn)行時(shí)，油在催化劑上停留時(shí)間長，加氫裂化反應(yīng)深度大，生成的輕組分多；裝置不出液化氣，輕組分在吸收穩(wěn)定單元不能回收，致使裝置損失較大。

1 工藝流程及存在問題

如圖1，原料油由原料油泵升壓與重整裝置來的氫氣混合，送至加氫反應(yīng)器反應(yīng)后，經(jīng)過高壓分離罐分離出液相與氣相，大部分氣相去循環(huán)氫分液罐作為循環(huán)氫，液相經(jīng)過低壓分離罐送至分餾系統(tǒng)。在分餾系統(tǒng)中，從分餾塔塔頂拔出一定量汽油（保證柴油產(chǎn)品的閃點(diǎn)），送到吸收穩(wěn)定單元（包括吸收塔和穩(wěn)定塔）。分餾塔塔底的合格柴油產(chǎn)品經(jīng)過產(chǎn)品泵送出裝置外。

汽油通過吸收穩(wěn)定塔，從穩(wěn)定塔塔頂分離出單元液化氣送出裝置，另一部分液化氣作為塔頂回流，穩(wěn)定汽油經(jīng)穩(wěn)定塔塔底送出裝置，作為部分重整原料。

根據(jù)設(shè)計(jì)要求，裝置是可以產(chǎn)出液化氣的。但開工后，多次調(diào)整吸收穩(wěn)定單元的參數(shù)，當(dāng)穩(wěn)定塔的溫度調(diào)整至設(shè)計(jì)的操作指標(biāo)時(shí)，吸收穩(wěn)定單元外排的干氣嚴(yán)重帶液，影響下游裝置的操作，且液化氣質(zhì)量不合格。只有在穩(wěn)定塔采取全回流操作，將液化氣壓入汽油中作為重整部分原料。而液化氣作為輕組分易揮發(fā)，導(dǎo)致總液收率損失增大。

2 原因分析及處理措施

根據(jù)設(shè)計(jì)，裝置的總液收率為101.44%（未將原料氫氣計(jì)入，故總液收率超100%），但實(shí)際總液收率最高只有99.32%，這比設(shè)計(jì)值低很多。根據(jù)設(shè)計(jì)柴油加氫裝置出的液化氣收率占總液收率的3.24%，而實(shí)際沒出液化氣是導(dǎo)致收率過低的一個(gè)重要原因。因此為提高收率，裝置必須出液化氣。

經(jīng)過較長時(shí)間的摸索和調(diào)整操作，至2010年8月產(chǎn)出合格的符合設(shè)計(jì)要求的液化氣產(chǎn)品。在此次調(diào)整出液化氣的過程中，對吸收穩(wěn)定單元操作做了幾方面的調(diào)整。

2.1 提高穩(wěn)定塔操作溫度

沒出液化氣前，吸收穩(wěn)定單元主要操作參數(shù)與設(shè)計(jì)值對比見表1。

表1 出液化氣前主要參數(shù)設(shè)計(jì)與實(shí)際結(jié)果對比Tab 1 Designed value of the main parameters compared with actual value before output of liquefied gas

從表1可以看出，在沒出液化氣前吸收穩(wěn)定單元操作壓力與設(shè)計(jì)一致，溫度比設(shè)計(jì)的要低很多。為了出液化氣，經(jīng)過幾次調(diào)整操作，將溫度向設(shè)計(jì)指標(biāo)調(diào)整靠近時(shí)，在調(diào)整至表2中的溫度、壓力時(shí)吸收穩(wěn)定單元外排的干氣嚴(yán)重帶液，影響下游裝置運(yùn)行，因而不能按設(shè)計(jì)的參數(shù)操作，柴油加氫出液化氣受阻。

表2 第1次調(diào)整后的主要操作參數(shù)Tab 2 Main operation parameters after first adjustment

2.2 調(diào)整穩(wěn)定塔回流量

李清照的經(jīng)歷，本身就足夠跌宕起伏、命途多舛了，加之她以詞話人生，使她成為了別具一格的女詞人?！独钋逭占{注》將易安的詞編年排序，箋注中說明了創(chuàng)作時(shí)間和背景，可以說，我們能夠從易安的詞中窺探到她的一生。

在第1次調(diào)整的基礎(chǔ)上，于2010年8月我們再次調(diào)整操作參數(shù)。此次調(diào)整是吸收穩(wěn)定單元壓力不變，塔底溫度波動(dòng)范圍要求＜10℃，僅降低穩(wěn)定塔的回流量，將全回流改為部分液化氣回流操作，在較小范圍內(nèi)改變塔頂溫度和回流罐液位，另一部分液化氣作為產(chǎn)品送出裝置。具體調(diào)整操作參數(shù)見表3，采樣分析液化氣合格，其中C5的體積分?jǐn)?shù)＜3%，且能連續(xù)外送。

表3 第2次調(diào)整后的主要操作參數(shù)Tab 3 Main operation parameters after second adjustment

3 取得效果

3.1 干氣排量減少

表4為穩(wěn)定塔出液化氣前后干氣排量對比。

從表4可以看出，塔頂干氣外排量在出液化氣后大量減少，氣相中有效組分明顯得到了大量回收。

表4 穩(wěn)定塔出液化氣前后干氣排量對比Tab 4 Comparison of dry-gas displacement before and after output of liquefied gas in stabilizer tower

3.2 可連續(xù)外送液化氣

長期調(diào)整后，吸收穩(wěn)定單元優(yōu)化操作參數(shù)見表5。在此條件下，可以最大量的連續(xù)外送液化氣。如按照100 t/h的進(jìn)料質(zhì)量流量計(jì)算，可連續(xù)外送3 t/h左右的合格液化氣，且外排至下游裝置的干氣組分也較為穩(wěn)定。

表5 操作優(yōu)化參數(shù)Tab 5 Optimal parameters in operations

3.3 提高了總液收率

對比出液化氣前后凝點(diǎn)＜-10℃的柴油產(chǎn)品幾個(gè)月的收率情況（見表6）可以看出，精制柴油產(chǎn)品、穩(wěn)定汽油的收率變化不大，但在調(diào)整了吸收穩(wěn)定單元操作指標(biāo)、外送液化氣后，裝置的總液收從99.5%提至101.5%，總液收率比之前提高了1%以上。

表6 加氫裝置出液化氣前后收率Tab 6 Yields before and after output of liquefied gas in diesel hydrogenation unit

按年加工量為800 kt計(jì)算，柴油、汽油、液化氣均價(jià)分別按8 000、9 000、6 000元/t計(jì)，每年可增加經(jīng)濟(jì)效益約7 600萬元，經(jīng)濟(jì)效益十分可觀。

4 結(jié)束語

通過采取優(yōu)化調(diào)整柴油加氫吸收穩(wěn)定單元操作參數(shù)的措施，實(shí)現(xiàn)了裝置連續(xù)并穩(wěn)定地向外送液化氣，確保了外排干氣中有效組分的回收，提高了裝置的總液收率，增加了經(jīng)濟(jì)效益。

Optimization of Absorption and Stabilization Section Parameters in Diesel Hydrogenation Unit

Li Xiaoyong,Bai Yongtao,Song Hongyan

(Shanxi Yanchang Petroleum(Group)Co.,Ltd.,Yan′an Petrochemical Works,Yan′an 727406)

Liquefied petroleum gas was not produced in diesel hydrogenation unit which leaded to large loss of gasoline and low production yield.Liquefied petroleum gas could be produced continuously and the total liquid yield increases more than 1%,which greatly increases the economic benefits after adjusting the operation parameters including improving stability tower operating temperature and adjusting the stable tower back flow,etc.

diesel hydrogenation unit;gasoline;liquefied petroleum gas;total liquid yield

TE624.4+31

BDOI10.3969/j.issn.1006-6829.2012.04.013

2012-05-25；

2012-06-05