李天鵬，馬成久，張向群，冷 杰

(遼寧省電力有限公司電力科學(xué)研究院，遼寧 沈陽(yáng) 110006)

清河發(fā)電廠600 MW超臨界機(jī)組配HG－1900/25.4－HM2型鍋爐，在試運(yùn)行初期存在燃燒器區(qū)域結(jié)焦、二次風(fēng)箱風(fēng)壓低、滿負(fù)荷再熱器減溫水量大等問(wèn)題［1］。燕山湖發(fā)電廠600 MW超臨界機(jī)組配HG－1930/25.4－HM2型鍋爐，旋流燃燒器改造后基本解決了燃燒器區(qū)域結(jié)焦、二次風(fēng)壓不足和再熱器減溫水量大的問(wèn)題。2個(gè)電廠分別燃用白音華褐煤和霍林河褐煤。鍋爐為一次中間再熱、單爐膛、平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣、全鋼架、全懸吊結(jié)構(gòu)、П型布置、超臨界壓力變壓運(yùn)行帶內(nèi)置式再循環(huán)泵啟動(dòng)系統(tǒng)的直流鍋爐，均采用7臺(tái)中速磨煤機(jī)，燃燒器前后墻對(duì)沖布置，前后墻分別為4層和3層煤粉燃燒器，每層布置5只低NOx軸向旋流燃燒器，共35只。由于設(shè)計(jì)煤種的干燥無(wú)灰基揮發(fā)分均超過(guò)40%，對(duì)于墻式對(duì)沖燃燒鍋爐，爐膛截面熱負(fù)荷及容積熱負(fù)荷均選取推薦值的下限［2］，是哈爾濱鍋爐廠有限公司近年來(lái)開發(fā)的600 MW等級(jí)燃燒褐煤“П”型鍋爐的典型代表［3］。從運(yùn)行參數(shù)看，二次風(fēng)箱壓力及再熱器減溫水量接近設(shè)計(jì)值，改造后效果良好，2個(gè)電廠參數(shù)對(duì)比如表1、表2所示。

表1 鍋爐主要設(shè)計(jì)參數(shù)對(duì)比表

1 旋流燃燒器改造

1.1 縮短燃燒器一次風(fēng)風(fēng)筒與水冷壁平面的軸向距離

原設(shè)計(jì)燃燒器一次風(fēng)風(fēng)筒端面距離水冷壁平面622 mm，對(duì)于同類燃褐煤鍋爐，在運(yùn)行中發(fā)現(xiàn)燃燒器噴口及周圍水冷壁嚴(yán)重結(jié)焦，將此距離改造為277 mm，縮短了345 mm。改造后火焰中心前移，避免了燃褐煤時(shí)燃燒器噴口及附近水冷壁結(jié)焦的問(wèn)題。

1.2 減小燃燒器一次風(fēng)風(fēng)筒內(nèi)徑

鑒于同類型燃燒褐煤機(jī)組燃燒器及燃燒器周圍水冷壁結(jié)焦的問(wèn)題，將一次風(fēng)風(fēng)筒內(nèi)徑從D914 mm減至D883 mm，有效提高了一次風(fēng)射流的剛性，使煤粉集中在燃燒器中心區(qū)域，同時(shí)使整個(gè)二次風(fēng)箱風(fēng)壓升高，有效防止了煤粉氣流貼水冷壁現(xiàn)象，增強(qiáng)了水冷壁附近的氧化性氣氛，并有效防止了兩側(cè)墻水冷壁因?qū)崿F(xiàn)爐內(nèi)水平空氣分級(jí)后導(dǎo)致的主燃區(qū)過(guò)量空氣系數(shù)降低，從而產(chǎn)生高溫腐蝕問(wèn)題［4］。

表2 2臺(tái)機(jī)組燃煤特性數(shù)據(jù)對(duì)比表

1.3 取消二、三次風(fēng)間的四次風(fēng)口

原燃燒器在外二次風(fēng) (三次風(fēng))與內(nèi)二次風(fēng)(三次風(fēng))之間設(shè)計(jì)了四次風(fēng)，由于四次風(fēng)環(huán)為直徑D27 mm的圓環(huán)，理論上用來(lái)控制內(nèi)外二次風(fēng)的混合時(shí)間，實(shí)際分級(jí)配風(fēng)作用有限，且四次風(fēng)與三次風(fēng)為同一風(fēng)源，改造后取消了四次風(fēng)，將其并入三次風(fēng)。取消后，三次風(fēng)環(huán)尺寸由64.5 mm升至95 mm，二次風(fēng)環(huán)尺寸由55.8 mm升至112.5 mm，一次風(fēng)內(nèi)徑由914 mm降至883 mm。經(jīng)計(jì)算，改造后一、二、三次風(fēng)噴口面積分別為0.612 1 m2、0.351 6 m2、0.358 9 m2;而改造前一、二、三次風(fēng)噴口面積分別為0.655 8 m2、0.193 8 m2、0.258 5 m2。

各級(jí)配風(fēng)尺寸變化后，分級(jí)配風(fēng)效果更明顯，形成了中心濃、周圍淡的徑向富燃料燃燒，配合帶“扳邊”結(jié)構(gòu)的內(nèi)外二次風(fēng)，有效推遲了燃燒器早期的風(fēng)粉混合，抑制了NOx生成，在鍋爐運(yùn)行中空預(yù)器出口NOx排放值為250 mg/Nm3，而未改造前空預(yù)器 NOx排放值為 573.45 mg/Nm3［5］。

1.4 外二次風(fēng)切向擋板由固定式改為在線可調(diào)式

外二次風(fēng)的作用是使旋流的二次風(fēng)通過(guò)旋流器進(jìn)入爐膛，延長(zhǎng)在富氧區(qū)的滯留時(shí)間，以體現(xiàn)富氧燃燒的特點(diǎn)［6］。原設(shè)計(jì)燃燒器外二次風(fēng)旋流片布置在二次風(fēng)箱內(nèi)部，旋流片的調(diào)節(jié)范圍為0°～60°，只能在冷態(tài)下調(diào)節(jié)，無(wú)法進(jìn)行熱態(tài)燃燒調(diào)整。燕塞湖熱電廠通過(guò)增加1根超過(guò)2 m的延長(zhǎng)桿，實(shí)現(xiàn)了在風(fēng)箱外部對(duì)三次風(fēng)旋流葉片進(jìn)行在線調(diào)節(jié)，根據(jù)燃燒器燃燒情況，對(duì)外二次風(fēng)旋流強(qiáng)度進(jìn)行有效控制，從而控制結(jié)焦的發(fā)生。

2 燃燒器改造的理論基礎(chǔ)

通過(guò)數(shù)值模擬，可以對(duì)旋流燃燒器的流場(chǎng)，特別是回流區(qū)進(jìn)行評(píng)價(jià)，獲得詳細(xì)的爐內(nèi)流動(dòng)和顆粒運(yùn)動(dòng)信息，并進(jìn)行優(yōu)化，為旋流燃燒器的開發(fā)提供理論支撐。

本次數(shù)值模擬采用全尺寸建模，充分考慮了旋轉(zhuǎn)流場(chǎng)對(duì)湍流粘度的影響，RNG k－ε雙方程在模擬旋流流場(chǎng)中遠(yuǎn)優(yōu)于標(biāo)準(zhǔn)k－ε湍流模型［7］。以下是RNG k－ε湍流模型計(jì)算湍流動(dòng)能k、湍流耗散率ε的公式:

3 制粉系統(tǒng)燃燒初調(diào)整

調(diào)試期間，對(duì)35只燃燒器及16只燃盡風(fēng)燃燒器的爐膛安裝尺寸及噴口同心度進(jìn)行了檢查，發(fā)現(xiàn)F1、G1、B5、A4燃燒器噴口同心度超過(guò)了允許偏差 (≤3 mm)。進(jìn)行整改后，符合燃燒器安裝標(biāo)準(zhǔn)，有效避免了因火焰形狀偏離設(shè)計(jì)值而沖擊水冷壁，造成水冷壁磨損及結(jié)焦現(xiàn)象。鍋爐運(yùn)行中，觀察側(cè)墻燃燒器火焰穩(wěn)定，沒有飛邊貼壁現(xiàn)象，停爐檢查燃燒器及周圍水冷壁，無(wú)結(jié)焦現(xiàn)象發(fā)生。

a.調(diào)整磨煤機(jī)出口粉管一次風(fēng)速均勻性

鍋爐機(jī)組啟動(dòng)前，對(duì)磨煤機(jī)出口粉管一次風(fēng)速均勻性進(jìn)行了試驗(yàn)和調(diào)平。需要滿足偏差＜5%的要求［8］，防止局部燃燒器來(lái)煤過(guò)多，造成燃燒器過(guò)負(fù)荷結(jié)焦。試驗(yàn)測(cè)得每臺(tái)磨煤機(jī)5根粉管風(fēng)速偏差均＜2%，如表3所示。

b.燃燒器冷態(tài)調(diào)整定位

機(jī)組啟動(dòng)前，對(duì)35只燃燒器外二次風(fēng)切向擋板、內(nèi)二次風(fēng)旋流器及內(nèi)二次風(fēng)套筒擋板進(jìn)行了檢查，保證冷態(tài)推拉自如，根據(jù)要求將鍋爐所有外二次風(fēng)切向擋板開至30°，內(nèi)二次風(fēng)旋流器調(diào)至旋流強(qiáng)度最大350 mm，內(nèi)二次風(fēng)套筒擋板全開59 mm;燃盡風(fēng)內(nèi)部空氣擋板調(diào)至730 mm，燃盡風(fēng)二次風(fēng)旋流器調(diào)至440 mm，燃盡風(fēng)外部空氣擋板調(diào)至650 mm，在外鎖緊并做了標(biāo)記，實(shí)際運(yùn)行中觀察燃燒器運(yùn)行狀況良好，滿足鍋爐燃燒要求。

表3 磨煤機(jī)出口粉管一次風(fēng)速調(diào)平記錄表

c.煤粉細(xì)度調(diào)整試驗(yàn)

煤粉細(xì)度是影響鍋爐結(jié)焦的重要原因，煤粉過(guò)粗，使著火延遲，不利于燃料燃盡，有可能使火焰拉長(zhǎng)，在爐膛出口處灰粒還處在高溫軟化或熔化狀態(tài)，造成在爐膛出口處結(jié)焦;煤粉過(guò)細(xì)，則著火過(guò)早，有可能燒壞燃燒器或粘結(jié)在受熱面上，導(dǎo)致結(jié)焦。在制粉系統(tǒng)運(yùn)行出力為85%負(fù)荷且穩(wěn)定運(yùn)行20 min以上時(shí)，進(jìn)行煤粉取樣最佳。機(jī)組負(fù)荷為500 MW時(shí)，對(duì)A、B、C、D、E 5臺(tái)磨煤機(jī)進(jìn)行煤粉取樣，如表4所示。2號(hào)鍋爐經(jīng)過(guò)啟動(dòng)及168 h試運(yùn)行，7臺(tái)磨煤機(jī)分離器開度均保持在60°，煤粉細(xì)度R90接近設(shè)計(jì)值 (35%)，噴燃器出口及爐膛出口處未發(fā)生結(jié)焦現(xiàn)象。

表4 煤粉取樣工況表

4 燃燒器改造前后參數(shù)對(duì)比 (見表5)

表5 滿負(fù)荷工況下燃燒器改造前后運(yùn)行參數(shù)對(duì)比

通過(guò)對(duì)哈爾濱鍋爐廠有限公司燃燒器的改造，使燃燒器本體阻力增大，優(yōu)化了燃燒器區(qū)域的流場(chǎng)、強(qiáng)化了分級(jí)送風(fēng)、減小了燃燒器區(qū)域結(jié)焦的幾率，為鍋爐長(zhǎng)期安全、穩(wěn)定運(yùn)行創(chuàng)造了條件。

［1］狄萬(wàn)豐，韓繼偉，楊忠燦，等.超臨界600 MW機(jī)組褐煤鍋爐的運(yùn)行特性研究［J］.熱力發(fā)電，2011，40(4):62－65，88.

［2］DL/T 831—2002，大容量煤粉燃燒鍋爐爐膛選型導(dǎo)則 ［S］.

［3］張殿軍.哈鍋大容量褐煤鍋爐的開發(fā) ［J］.黑龍江電力，2011，33(4):110－115.

［4］于國(guó)強(qiáng).1 025 t/h鍋爐水冷壁高溫腐蝕的機(jī)理分析及對(duì)策［J］.東北電力技術(shù)，2007，28(7):35－36.

［5］GB 13223—2011，火電廠大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)［S］.

［6］曹 陽(yáng).燃煤電站鍋爐富氧燃燒技術(shù)研究進(jìn)展綜述 ［J］.鍋爐技術(shù)，2012，43(1):45－48.

［7］林阿彪，方月蘭.旋流燃燒器空氣動(dòng)力場(chǎng)的數(shù)值模擬 ［J］.東北電力技術(shù)，2007，28(8):5－6，37.

［8］DL/T 435—2004，電站煤粉鍋爐防爆規(guī)程［S］.