孫志瑞，王光見，李景峰

（上海通用東岳動(dòng)力總成有限公司，山東煙臺(tái) 264006）

T 200缸體是汽車發(fā)動(dòng)機(jī)的主要部件，如圖1。外形尺寸389 mm×243.5 mm×204 mm，材質(zhì)牌號(hào)為H T 250.該缸體壁厚一般為5mm.進(jìn)入夏季后的一段時(shí)間內(nèi)，鑄件上表面主油道附近位置出現(xiàn)較多的缺陷，見圖2。缺陷呈散落狀分布，大小和深度不一，內(nèi)腔表面不規(guī)則；嚴(yán)重時(shí)使缸體報(bào)廢，最多時(shí)達(dá)到0.5%左右。

圖1 缸體圖

圖2 缺陷圖

1 鑄造工藝

1）造型方式為氣沖式，采用濕砂型，水套芯為熱芯，其余圓棒芯曲軸箱芯端面芯均為冷芯。

2）澆注工藝：每套砂箱生產(chǎn)兩件缸體，曲軸箱面相對(duì)布置，水平澆注。橫澆道在兩缸體之間，由端面芯和曲軸箱芯形成。端面芯橫澆道始端安放過濾網(wǎng)；內(nèi)澆道開在曲軸箱芯盒端面芯中間軸承座上，為中間注入式，見圖3橫澆道和內(nèi)澆道。

圖3 部分澆注系統(tǒng)圖（深色區(qū)域）

3）熔煉工藝及化學(xué)成分

采用中頻爐熔煉鐵水，每爐8 t，出爐溫度1500℃±10℃.出爐時(shí)，將鐵水倒入澆包，再轉(zhuǎn)運(yùn)到自動(dòng)澆注機(jī)中。自動(dòng)澆注機(jī)容量為10t.澆注溫度為1415℃～1430℃.

鐵水采用包內(nèi)孕育.隨流孕育和型內(nèi)孕育?；瘜W(xué)成分要求如表1.

表1 化學(xué)成分要求 （質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%）

2 缺陷檢測(cè)

1）制作缺陷樣品，具體見表2.

將缺陷樣品和澆注機(jī)爐壁爐渣、型砂砂眼、芯砂砂眼樣品分別放在X T L-3400型體視顯微鏡和Q U AN T E R-600掃描電鏡上觀察，其外觀形貌和微觀形貌見表2.

表2 樣品形貌

2）檢測(cè)

在掃描電鏡上分別對(duì)缸體缺陷、爐壁爐渣、型砂砂眼、芯砂砂眼四種樣品的元素含量做定性分析。

3 結(jié)果分析

3.1 檢測(cè)結(jié)果

將缺陷樣品形貌和能譜分析結(jié)果分別與其他三種樣品進(jìn)行比較。

表2 是缺陷和爐壁爐渣、型砂砂眼、芯砂砂眼三種樣品在體視顯微鏡和掃描電鏡下的形貌圖片，從中可以看到缺陷表面有釉狀物質(zhì)，沒有砂粒，與爐壁爐渣極為相似；型砂和芯砂砂眼缺陷則能明顯看到砂粒。

另一方面，表3～表6分別列出了缺陷和爐壁爐渣、型砂砂眼、芯砂砂眼的能譜分析結(jié)果。

從中可以看出，缸體缺陷和爐渣的元素組成基本一致，均含有C、O、Si、Mn、Al、Fe等 7種元素，說明缺陷中含有氧化物夾雜。缸體缺陷和爐渣的其他幾種元素的具體比例有些差別，是因?yàn)闋t渣樣品中所含F(xiàn)e元素的比例偏高，使其他幾種元素比例相應(yīng)降低。

型砂缺陷的能譜顯示砂粒表面含有Na、Mg、Ca等元素，說明砂粒表面有殘余的膨潤(rùn)土成分；而芯砂缺陷的能譜顯示，所含元素較少，除砂粒SiO2以外，表面還有澆注后樹脂燃燒殘余的C元素。

通過以上對(duì)比分析，可以確認(rèn)，缸體的缺陷即為渣眼。

表3 缸體缺陷能譜分析結(jié)果 （質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%）

表4 爐渣能譜分析結(jié)果 （質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%）

表5 型砂砂眼能譜分析結(jié)果 （質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%）

表6 芯砂砂眼能譜分析結(jié)果 （質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%）

3.2 渣眼缺陷成因分析

渣眼屬于夾雜類缺陷。夾雜來(lái)源可分為內(nèi)生夾雜物和外來(lái)夾雜物[1]。

3.2.1 回爐料、澆冒口

熔化使用的回爐料表面銹跡較多，銹中的主要成分為Fe2O3，在熔化過程中會(huì)生成FeO.

同時(shí)鐵液中的Mn和Si還會(huì)發(fā)生下列反應(yīng)[2]：

由于Mn、Si的氧化燒損，使鐵液中除了存在FeO外，同時(shí)含有較多的MnO和SiO2內(nèi)生夾雜物。當(dāng)鐵液表面發(fā)生二次氧化時(shí)極易形成液態(tài)渣，鐵水凝固后在頂面產(chǎn)生渣眼廢品。

澆冒口系統(tǒng)若拋丸質(zhì)量差，殘砂等物質(zhì)也會(huì)使鐵水中增加夾雜物。

3.2.2 澆注設(shè)備

澆注鐵水使用自動(dòng)澆注機(jī)。在長(zhǎng)期使用過程中，因爐壁周圍所掛的爐渣較多，容易被剛?cè)霛沧C(jī)的高溫鐵液重新熔化沖進(jìn)鐵水中，進(jìn)入砂型。

3.2.3 澆注系統(tǒng)

該缸體實(shí)際的澆注系統(tǒng)，其澆口接近1∶1∶1.由于自動(dòng)澆注機(jī)使用的柱塞直徑小于直澆口直徑，所以相當(dāng)于開放式澆注系統(tǒng)。這樣的系統(tǒng)具有金屬液流速小，充型平穩(wěn)，沖刷力小的特點(diǎn)[3]；但在澆注過程中，澆口杯始終處于沖不滿狀態(tài)，一方面阻渣效果差，另一方面容易裹挾氣體進(jìn)入鐵水，使鐵液發(fā)生二次氧化；同時(shí)，當(dāng)橫澆道處于未充滿狀態(tài)時(shí)，其中的鐵液流動(dòng)速度較高，紊流程度增大，使得渣上浮的阻力增大[4]，加之鐵液含渣量多時(shí)，就會(huì)有更多的液態(tài)渣或渣滓隨鐵液流入型腔，沿途不斷聚集并上浮，停留在鑄件上頂面，導(dǎo)致渣眼廢品。

3.2.4 泡沫陶瓷過濾網(wǎng)

橫澆道始端放置了SiC材質(zhì)的泡沫陶瓷過濾網(wǎng)。這種過濾網(wǎng)可以有效攔截液態(tài)金屬中的夾雜物。其內(nèi)部有彎彎曲曲的通道，可以機(jī)械擋渣。同時(shí)夾雜物與固態(tài)的陶瓷過濾網(wǎng)更具有相近的“共格對(duì)應(yīng)”關(guān)系，從而易于潤(rùn)滑而產(chǎn)生吸附[5]。但是若網(wǎng)孔過大，其濾渣效果就會(huì)變差。

4 改進(jìn)措施

針對(duì)渣眼缺陷，加大柱塞直徑，使?jié)沧⑾到y(tǒng)呈充滿狀態(tài)，提高澆注系統(tǒng)的阻渣能力是較好的途徑，但在實(shí)際生產(chǎn)中會(huì)有別的問題無(wú)法避免。

因此，采取了以下措施：

1）對(duì)缸體回爐料及澆冒口進(jìn)行拋丸處理，除凈表面的銹蝕和殘砂；并納入工藝進(jìn)行控制，防止使用拋丸質(zhì)量差的回爐料。

2）澆注機(jī)重新打結(jié)，清除干凈爐壁周圍附著的爐渣。

3）過濾片網(wǎng)孔變小，規(guī)格由10PPI改為20 PPI；并嚴(yán)格控制外形尺寸，減小與砂型之間的間隙，防止渣滓流進(jìn)型腔。改變規(guī)格后，對(duì)過濾網(wǎng)入口端進(jìn)行了橫向解剖，發(fā)現(xiàn)過濾網(wǎng)網(wǎng)架吸附的物質(zhì)除了砂粒之外，渣滓等釉狀物質(zhì)明顯增多。

5 總 結(jié)

采取以上措施后，缸體渣眼廢品率由0.5%降低到0.1%以下。

因此，要防止缸體渣眼廢品的產(chǎn)生，除了可以對(duì)澆注系統(tǒng)等工藝進(jìn)行必要改進(jìn)之外，提高鐵液的潔凈度，對(duì)回爐料等原材料進(jìn)行拋丸，加強(qiáng)對(duì)澆注機(jī)壁和澆包壁附著的渣滓的清理，合理使用過濾網(wǎng)等措施，同樣能夠減少氧化物夾雜和渣滓，取得明顯的降廢效果。特別是夏季高溫高濕階段，回爐料等原材料銹蝕更為嚴(yán)重，更需要采取拋丸等措施。

［1］陳國(guó)楨.鑄件缺陷與對(duì)策手冊(cè)［M］.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2003：285.

［2］李湛偉，范洪遠(yuǎn)，唐正華，等.氣缸套渣氣孔缺陷成因分析［J］.鑄造技術(shù)，2010（6）：742.

［3］李魁盛.鑄造工藝及原理［M］.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1987：483.

［4］曹文龍.鑄造工藝學(xué)［M］.北京：機(jī)械工業(yè)出版社.1989：234.

［5］曹大力，周敬一，尹國(guó)利，等.鑄造用泡沫陶瓷過濾器［J］.鑄造,2005（3）：292-295.