国产日韩欧美一区二区三区三州_亚洲少妇熟女av_久久久久亚洲av国产精品_波多野结衣网站一区二区_亚洲欧美色片在线91_国产亚洲精品精品国产优播av_日本一区二区三区波多野结衣 _久久国产av不卡

?

氧化鋯微小孔注射成形研究

2013-12-06 06:33王翠鳳簡佑澤
關(guān)鍵詞:銅絲氧化鋯收縮率

王翠鳳,簡佑澤

(1.福建信息職業(yè)技術(shù)學(xué)院機(jī)電工程系,福州350003;2.高雄應(yīng)用科技大學(xué)模具工程系,臺灣 高雄80706)

0 引言

帶微孔的光纖連接器陶瓷套筒、水刀噴嘴及LCD點(diǎn)膠噴嘴等陶瓷零件尺寸小、精度高,不適合用傳統(tǒng)粉末冶金工藝制作,而陶瓷注射成形可近凈成形各種復(fù)雜形狀及微結(jié)構(gòu)尺寸達(dá)到微米等級的陶瓷零部件[1-2],機(jī)械化和自動(dòng)化程度高,成形出的陶瓷產(chǎn)品具有極高的密度和表面光潔度等優(yōu)點(diǎn),成為當(dāng)今發(fā)展最快、應(yīng)用最廣的陶瓷零部件精密制造技術(shù)[3]。

氧化鋯陶瓷具有高強(qiáng)度、高硬度、耐高溫、耐磨損、化學(xué)穩(wěn)定性和生物相容性好等優(yōu)異性能,近年來,在能源、航天、機(jī)械、化工、電子、半導(dǎo)體、醫(yī)學(xué)等領(lǐng)域的應(yīng)用得到迅速發(fā)展[4-5]。通訊行業(yè)用的光纖連接器套筒、生醫(yī)領(lǐng)域應(yīng)用的陶瓷牙樁、模具行業(yè)應(yīng)用的陶瓷凸模等均為添加部分氧化釔(Y2O3)作為穩(wěn)定劑的四方多晶氧化鋯(Y-TZP)典型產(chǎn)品。

實(shí)驗(yàn)采用包銅絲注射成形工藝,制備帶有微孔的Y-TZP陶瓷零件,以脫銅燒結(jié)后試樣的硬度、孔隙率、脫銅率等為目標(biāo)值,研究銅絲直徑、脫銅溫度等最佳參數(shù)。通過帶微孔Y-TZP陶瓷零件成形工藝參數(shù)的研究,制備出高質(zhì)量的微孔陶瓷產(chǎn)品,以替代進(jìn)口光纖連接器套筒等微孔陶瓷產(chǎn)品。

1 實(shí)驗(yàn)

1.1 實(shí)驗(yàn)過程

選用含有5.2wt%氧化釔(Y2O3)的四方相多晶體氧化鋯粉末(Y-TZP),粉末粒徑為0.6μm左右。由于粒徑較小,顆粒間的范德瓦爾力增加,顆粒容易團(tuán)聚。添加硬脂酸(SA)作為分散劑[6],在1 mol Y-TZP粉末中添加0.025mol硬脂酸分散劑[7],再加入丙酮球磨72h、80℃干燥24h、搗碎、過篩,完成分散劑包覆氧化鋯粉末的制作。由于陶瓷材料本身無黏性及流動(dòng)性,在Y-TZP粉末(裝載量為50%)中添加5.60wt%石蠟(PW)、2.77 wt%聚丙烯(PP)與4.83wt%SA作為黏接劑進(jìn)行混煉?;鞜捄笕〕鲈跀D出機(jī)中造粒,制成長度約2~3mm,直徑為2mm的喂料顆粒,如圖1所示。

圖1 混煉造粒后注射成形混合料

實(shí)驗(yàn)使用Wittmann Battenfeld公司M50微量注射機(jī)。由于陶瓷零件內(nèi)孔直徑小,如圖2所示,注射成形時(shí)熔體沖擊力容易使細(xì)小的型芯彎曲;零件長徑比大于10︰1,脫模困難;另外陶瓷材料熔點(diǎn)高、硬度高,呈硬質(zhì)相彌散分布在熔體材料中,對型芯磨耗大。本實(shí)驗(yàn)采用Φ0.3mm、Φ0.5mm和Φ0.7mm銅絲作為嵌件注射成形,再利用陶瓷材料燒結(jié)溫度大于銅熔點(diǎn)溫度,進(jìn)行脫銅去除銅芯。在大氣燒結(jié)爐中,以2℃/min和5℃/min升溫速度,分別升溫至1 083℃、1 183℃、1 283℃、1 383℃脫銅,保溫5h,最后在1 450℃燒結(jié)成成品。

圖2 陶瓷零件產(chǎn)品圖

1.2 材料表征

在MVK-H1型維氏硬度儀上測試燒結(jié)體顯微硬度,載荷4.9N、保壓時(shí)間15s。利用阿基米德原理依據(jù)ASTM-C373標(biāo)準(zhǔn)測定燒結(jié)體的孔隙率。采用分析天平測量質(zhì)量,計(jì)算脫銅率。用掃描電鏡(SEM)觀察氧化鋯的晶粒、晶界及孔隙等顯微組織,測量燒結(jié)前后微孔尺寸,計(jì)算收縮率,同時(shí)利用能譜儀(EDS)對材料進(jìn)行元素分析。

2 結(jié)果與討論

2.1 升溫速率分析

實(shí)驗(yàn)先以5℃/min升溫速率,在銅熔點(diǎn)溫度1 083℃進(jìn)行脫銅,銅絲并未完全脫去,試樣表面存在明顯裂痕;在1 183℃脫銅溫度下,試樣有翹曲變形并在熔接痕處破裂。主要原因是溫度升高時(shí),熱應(yīng)力和銅絲熱膨脹造成氧化鋯坯的破裂。溫度不變,改變升溫速率為2℃/min進(jìn)行實(shí)驗(yàn),試樣無翹曲變形。1 283℃脫銅溫度,5℃/min升溫速率下脫銅,試樣側(cè)面有微裂紋。改變升溫速率為2℃/min,試樣沒有發(fā)現(xiàn)破裂。

2.2 硬度分析

按照距離試樣中心孔的遠(yuǎn)近,每個(gè)試樣選取3個(gè)點(diǎn),共9組試樣測量維氏硬度,取平均值,結(jié)果如表1所示??讖涧?.3mm試樣,由于銅絲比較細(xì),熔體沖刷壓力使銅絲偏心,試樣壁厚不均,保壓階段收縮不均勻,另外試樣在脫脂、燒結(jié)過程,黏接劑裂解揮發(fā)產(chǎn)生孔洞也不均勻,所以內(nèi)孔周邊與外徑周邊的硬度相差較大。

表1 試樣燒結(jié)后的維氏硬度

2.3 收縮率分析

燒結(jié)后試樣經(jīng)SEM拍攝、測量計(jì)算內(nèi)孔和外徑收縮率結(jié)果如表2所示。喂料內(nèi)有機(jī)高分子材料在脫脂及脫銅時(shí)高溫裂解揮發(fā),所以試樣收縮。收縮率的大小與黏結(jié)劑的多少、類型及脫脂升溫速率和溫度等有關(guān)。

表2 試樣燒結(jié)后的收縮率

2.4 孔隙率分析

由燒結(jié)體密度和孔隙率表3可知,燒結(jié)體密度接近氧化鋯理論密度7.5g/cm,其中孔徑Ф0.5 mm的試樣相對密度最高,達(dá)到98.80%。根據(jù)脆性材料Duckworth公式,隨著孔隙率的增加或密度的降低,金屬陶瓷材料的強(qiáng)度呈幾何指數(shù)下降[8]。所以孔隙率最小的孔徑Ф0.5mm試樣,強(qiáng)度最高。

表3 燒結(jié)體密度和孔隙率

2.5 燒結(jié)件的顯微結(jié)構(gòu)

觀察圖3燒結(jié)后的SEM形貌,顆粒間結(jié)合緊密,沒有明顯的孔洞,表明燒結(jié)后試樣致密性好。用截取法根據(jù)ASTM T112標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范測量燒結(jié)體晶粒尺寸平均為0.45μm,但是存在個(gè)別大尺寸的晶粒,根據(jù)Hall-Petch公式,晶粒越小則硬度越高,燒結(jié)體中個(gè)別大尺寸晶粒的存在可能大幅降低陶瓷材料的強(qiáng)度。

圖3 燒結(jié)后的SEM形貌

2.6 脫銅率分析

脫銅率計(jì)算結(jié)果如表4所示,1 083℃下,脫銅效率很低;1 183℃下,孔徑Ф0.7mm脫銅率達(dá)到85.33%,還是不能滿足要求;1 283℃脫銅溫度下,所有試樣脫銅率接近和達(dá)到100%。為了進(jìn)一步檢驗(yàn)脫銅效果,對1 283℃Ф0.5mm試樣進(jìn)行SEM-EDS成分分析,得到微孔周邊區(qū)域成分含量:鋯元素72.51wt%、氧元素27.49wt%;距離微孔遠(yuǎn)一些的區(qū)域其成分含量為鋯元素72.82wt%、氧元素27.18wt%;距離微孔更遠(yuǎn)一些區(qū)域,鋯含量72.84wt%、氧含量27.16wt%??梢娫嚇訛檠趸啿牧希煞志鶆?,不含有碳、銅等成分,脫銅充分,另外黏結(jié)劑選擇合理。在1 383℃下,雖然所有試樣脫銅率都達(dá)到了100%,但是,熱應(yīng)力超過了材料承受強(qiáng)度極限,在試樣熔接痕處發(fā)生破裂。因此脫銅溫度設(shè)定在1 283℃左右為最佳脫銅溫度,最佳脫銅直徑為Φ0.5mm。

3 結(jié)語

(1)在5℃/min升溫速度時(shí),發(fā)現(xiàn)氧化鋯坯燒結(jié)后存在明顯龜裂,所以設(shè)定升溫速度為2℃/min。

(2)在1 083℃和1 183℃時(shí),脫銅率比較低;在1 383℃時(shí),雖然脫銅率達(dá)到100%,但是應(yīng)力和熱膨脹導(dǎo)致試樣在熔接痕處破裂。1 283℃時(shí),孔徑Ф0.3mm脫銅率接近98.97%,而Φ0.5mm及Φ0.7mm試樣脫銅率達(dá)到100%,SEM-EDS進(jìn)一步分析Φ0.5mm試樣,未檢測出孔洞周邊以及孔洞內(nèi)部含有銅成分,因此最佳脫銅溫度設(shè)定在1 283℃,最佳脫銅直徑為Φ0.5mm。

表4 不同溫度及孔徑下脫銅率

(3)Φ0.3、Φ0.5、Φ0.7mm 試樣的孔徑收縮率平均為18.03%、16.34%、18.81%。

(4)試樣燒結(jié)后孔隙度在1.2%~2.6%之間,試樣組織致密,孔隙率小,充分顯示注射成形陶瓷材料致密性比較高的優(yōu)勢。

4 展望

未來實(shí)驗(yàn)方向擬在銅芯軸表面鍍一層立方氮化硼或其他硬質(zhì)材料,用脫銅的方式將硬質(zhì)材料鍍覆在內(nèi)孔表面以增強(qiáng)陶瓷零件內(nèi)孔的耐磨性;另外,進(jìn)一步縮小內(nèi)孔直徑并改進(jìn)模具結(jié)構(gòu),解決注射成形過程中微孔偏心的問題;嘗試用其他低熔點(diǎn)且不揮發(fā)的芯軸材料取代銅,以延長燒結(jié)爐的壽命。

[1]陳海波,謝志鵬.Y-TZP陶瓷低溫下相變與特殊的力學(xué)性能[J].稀有金屬材料與工程,2009,38(12):157-160.

[2]Piotter V,Holstein N,Plewa K,etc.Replication of micro components by different variants of injection molding[J].Microsystem Technologies,2004,10(1):547-551.

[3]Tay B Y,Liu L,Loh N H,etc.Injection molding of 3D microstructures byμPIM [J].Microsystem Technologies,2005,11(2/3):210-213.

[4]Bonny K,De Baets P,Vleugels J,etc.Influence of secondary electro-conductive phases on the electrical dis-charge machinability and frictional behavior of ZrO2-based ceramic composites[J].Journal of Materials Processing Technology,2008,208(1/3):423-430.

[5]Vanmeensel K,Laptev A,Van Der Biest O,etc.The influence of percolation during pulsed electric current sintering of ZrO2–TiN powder compacts with varying TiN content[J].Acta Materialia,2007,55(5):1801-1811.

[6]Liu DM.Control of yield stress in low-pressure ceramic injection moldings[J].Ceramic International,1999,25(7):587-592.

[7]王翠鳳,邱錫榮,王珉玟,等.氧化鋯注射成形工藝參數(shù)[J].粉末冶金材料科學(xué)與工程,2012,17(6):712-718.

[8]徐智謀,易新建,鄭家燊,等.納米 TiC增強(qiáng)Ti(C,N)基金屬陶瓷材料的組織與性能研究[J].功能材料,2003,34(6):696-698.

猜你喜歡
銅絲氧化鋯收縮率
滌綸短纖維干熱收縮率測量不確定度分析
影響滌綸短纖維干熱收縮率因素探討
聚丙烯材料收縮率影響因素研究
母線生產(chǎn)中端面線收縮率與寬厚比間關(guān)系的統(tǒng)計(jì)規(guī)律
見證電流
氧化鋯陶瓷及其制備方法
發(fā)飾教程
遼墓出土銅絲網(wǎng)衣修復(fù)與復(fù)原報(bào)告
氧化鋯的表面處理與粘接
氧化鋯全瓷修復(fù)體崩瓷原因分析
信丰县| 于都县| 新化县| 钟山县| 金山区| 深水埗区| 晋宁县| 郓城县| 清镇市| 巴林左旗| 洛川县| 凤凰县| 长武县| 鄂州市| 乐山市| 平舆县| 旌德县| 木兰县| 溧水县| 方正县| 海城市| 通辽市| 托克逊县| 山丹县| 普格县| 嘉鱼县| 彩票| 衡山县| 棋牌| 石城县| 都江堰市| 新竹市| 新建县| 习水县| 吴桥县| 垫江县| 公主岭市| 益阳市| 卢氏县| 贞丰县| 琼海市|