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(1.太原理工大學(xué) 陽(yáng)泉學(xué)院 建筑工程系,山西 陽(yáng)泉 045000;2.山西省電力勘測(cè)設(shè)計(jì)院,山西 太原 030001)
鋼結(jié)構(gòu)作為一種蓬勃發(fā)展的結(jié)構(gòu)體系,其優(yōu)點(diǎn)有目共睹,但其缺點(diǎn)也不容忽視。除耐腐蝕性差之外,耐火性差也是鋼結(jié)構(gòu)的一大缺點(diǎn)。鋼結(jié)構(gòu)雖非燃燒體,但鋼不耐火,當(dāng)溫度為400 ℃時(shí),鋼材的屈服強(qiáng)度將降至室溫下強(qiáng)度的一半;溫度達(dá)到600 ℃時(shí),鋼材基本喪失全部強(qiáng)度和剛度。因此,一旦發(fā)生火災(zāi),鋼結(jié)構(gòu)很容易遭受破壞而倒塌。本文以一單層單跨鋼框架模型為算例,利用ANSYS軟件,對(duì)高溫作用下的鋼框架進(jìn)行失效分析。
應(yīng)用ANSY軟件建立鋼框架模型,具體情況如下:
(1)跨度:6 m,層高:3 m。
(2)梁截面:H300×200×8×12,三面受火,F(xiàn)/V=169;柱截面:H350×350×12×20,四面受火,F(xiàn)/V=117。F/V為構(gòu)件的截面形狀系數(shù),為單位長(zhǎng)度構(gòu)件的表面積與體積之比。
(3)荷載:梁頂q=30 kN/m,柱頂Q=1 000 kN。
(4)梁柱單元:均為Beam3單元。
(2)密度:7 850 kg/m3。
(3)比熱和熱傳導(dǎo)系數(shù):根據(jù)歐洲標(biāo)準(zhǔn)委員會(huì)(CEN)的建議選用。比熱如表1所示,熱傳導(dǎo)系數(shù)如表2所示。
表1 CEN建議的高溫下鋼材的比熱[1-2]
表2 CEN建議的高溫下鋼材的熱傳導(dǎo)系數(shù)[1-2]
(4)高溫作用下的力學(xué)模型參數(shù):采用CEN建議的高溫下鋼材應(yīng)力-應(yīng)變折減參數(shù),如表3所示。其中:Kyθ=fyθ/fy為屈服應(yīng)力之比;Kpθ=fpθ/fp為比例極限之比;KEθ=Eαθ/Eα為彈性模量之比。
表3 CEN建議的高溫下鋼材應(yīng)力-應(yīng)變折減參數(shù)[1-2]
根據(jù)GB 50068—2001《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》[3]關(guān)于極限狀態(tài)的設(shè)計(jì)原則,本文所采用的破壞準(zhǔn)則為:①柱破壞或梁整體失穩(wěn);②梁的跨中撓度超過(guò)跨度的1/30。
鋼框架截面溫度場(chǎng)的分析類型為瞬態(tài)熱分析。定義初始溫度為20 ℃,導(dǎo)熱系數(shù)采用前述的導(dǎo)熱系數(shù)。變形分析類型為靜力非線性分析。
(1)梁腹板、翼緣溫度隨時(shí)間的變化如表4所示。
表4 梁腹板、翼緣溫度隨時(shí)間的變化
(2)鋼框架在高溫作用下隨時(shí)間的變形如圖1所示,梁柱各結(jié)點(diǎn)的位移如表5所示。
圖1 高溫作用下的破壞過(guò)程
mm
從圖1和表5的分析數(shù)據(jù)可知:在0~20 min之間,雖然梁、柱有些部位變形過(guò)大,但尚未破壞;到21 min時(shí),框架柱局部突然失穩(wěn)破壞,導(dǎo)致結(jié)構(gòu)整體破壞,所以模型的耐火極限是20 min。而此時(shí)梁上翼緣、腹板和下翼緣的溫度分別為166.6 ℃、661.6 ℃和527.1 ℃,柱翼緣和腹板的溫度分別為394.6 ℃和607.6 ℃,故可認(rèn)為模型二梁的臨界溫度為527.1 ℃,柱的臨界溫度為394.6 ℃。
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[3] GB 50068—2001,建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)[S].北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社,2001.