于家傲+姜永金+李有權(quán)+鞠志忠

摘 要： 結(jié)合多種貼片開槽方案，采用正交饋電圓極化激勵方式，實現(xiàn)了一款北斗B3（1 268.52±10） MHz頻點導(dǎo)航天線的小型化設(shè)計。通過電磁仿真軟件HFSS對其結(jié)構(gòu)參數(shù)進行優(yōu)化仿真分析，數(shù)值結(jié)果表明：小型化天線在B3處的頂空增益為3.69 dB，低仰角增益≥-1.5 dB（≤±70°），反射損耗小于-10 dB的帶寬為20 MHz，帶內(nèi)軸比≤2 dB。該小型化天線貼片尺寸相比同介電常數(shù)基板的同頻點未開槽天線縮小72.8%，具有一定的應(yīng)用前景。

關(guān)鍵詞： 微帶天線； 圓極化； 小型化； 開槽

中圖分類號： TN821+.1?34 文獻標識碼： A 文章編號： 1004?373X（2014）07?0079?03

Research on circularly polarization microstrip antenna for miniaturized

Beidou navigation system

YU Jia?ao， JIANG Yong?jin， LI You?quan， JU Zhi?zhong

（Air Force Early Warning Academy， Wuhan 430019， China）

Abstract：Combining with the variety of slotting plans， a miniaturized designed of frequency point navigation antenna of Beidou?B3 frequency （1 268.52±10 MHz） with the incentive method of circular polarization orthogonal feedback is realized. The structure parameter is simulated and analyzed through HFSS， the numerical result shows that the peak gain value at B3 is 3.69 dB， low elevation gain （±70°）≥-1.5 dB. The bandwidth is 20 MHz when the return loss is less than -10 dB， and the axial ratio value≤2 dB. The proposed antenna?size reduced by about 72.8% as compared to the no slot antenna with the same frequency point of the same dielectric constant substrate and at a given operating frequency， it has a certain application prospect.

Keywords： microstrip antenna； circularly polarization （CP）； miniaturized； slot

0 引 言

“北斗”衛(wèi)星導(dǎo)航系統(tǒng)（COMPASS Navigation Satellite System，CNSS）是我國自主研發(fā)的全球衛(wèi)星定位與通信系統(tǒng)。隨著“北斗”衛(wèi)星導(dǎo)航系統(tǒng)的逐步應(yīng)用，導(dǎo)航終端日益趨向便攜：輕、薄、短、小，這對導(dǎo)航終端天線提出了更高的要求，因此，研制應(yīng)用于“北斗”衛(wèi)星定位接收機的小型化、高性能的微帶天線也就得到了越來越廣泛的重視[1]。在實際應(yīng)用中，由于北斗天線的工作頻率較低，其天線尺寸較大，不便于安裝和攜帶，因而北斗圓極化天線的小型化問題也就成了該領(lǐng)域的熱點。

目前，微帶天線小型化的實現(xiàn)方法主要有：采用特殊介質(zhì)基片、加載短路探針、貼片表面開槽、附加有源網(wǎng)絡(luò)、采用特殊微帶貼片形式等[2?3]。最常用的一種方法是采用高介電常數(shù)的介質(zhì)基片來減小微帶天線尺寸，但這種方法的主要缺陷是：天線激勵出較強的表面波，表面損耗較大，使增益減??；效率降低；帶寬窄。為提高增益，常在天線表面覆蓋高介電常數(shù)介質(zhì)，但這樣又增加了天線的厚度。

文獻[4?5]采用貼片表面開槽形式分別實現(xiàn)了兩款小型化天線，設(shè)計天線同傳統(tǒng)天線相比，天線尺寸分別下降了36%、50%。本文采用米字型開槽方案，設(shè)計了一款小型化北斗導(dǎo)航天線，并利用HFSS仿真軟件對不同開槽方案進行了分析比較。仿真結(jié)果表明，米字型開槽天線與相同基板的未開槽天線相比，尺寸縮減72.8%，天線帶寬、增益、軸比等指標滿足設(shè)計要求。進一步對米字型開槽天線與傳統(tǒng)高介電常數(shù)的小型化天線進行比較分析，仿真結(jié)果表明，采用低介電常數(shù)基板的開槽天線可以有效降低天線生產(chǎn)過程中制造公差對天線性能帶來的影響，從而提高天線生產(chǎn)的一致性。

1 天線結(jié)構(gòu)及理論分析

天線結(jié)構(gòu)如圖1所示，貼片以虛線所示正方形為基礎(chǔ)，在四個邊突出寬為[La，]長為[Wa]的矩形枝節(jié)，其中正方形邊長[La=]20.4 mm，枝節(jié)長[Wa=]6 mm。在貼片中進行米字型開槽，縫隙寬[Wg=]1 mm，縫隙長度分別為[Lx=]12 mm，[Ls=]13.3 mm?；逑鄬殡姵?shù)[εr=9，]尺寸為35 mm×35 mm×8 mm，貼片銅箔厚0.018 mm，在基板四個角位置用螺釘固定，螺釘直徑[Ra=]2.3 mm，螺釘中心位置距邊緣[a=]2.5 mm。饋電點距中心距離[d=]2 mm，采用正交饋電激勵圓極化[6]。

圖1 天線結(jié)構(gòu)

通過微帶天線諧振頻率公式：

[f?c2Leεr]

式中：[Le]為電流路徑有效長度；c為光速[7]。

由上式可知，貼片上電流路徑的有效長度的增加會使天線的諧振頻率下降，而對于固定頻率的天線減小天線尺寸可以達到天線小型化的目的。通過對貼片開槽、彎折路徑，形成圖1所示的結(jié)構(gòu)，該開槽阻擋了矩形貼片上的電流，從而改變了其電流分布，如圖2所示。從同軸線饋送到輻射貼片的電流由于受到彎折縫隙的阻擋，可以認為在縫隙所圍區(qū)域產(chǎn)生了一個假想的更大尺寸的輻射貼片，所以可以通過改變彎折縫隙的尺寸大小來改變其頻率特性[8]。

2 HFSS仿真結(jié)果與分析

2.1 與相同介電常數(shù)的天線比較

采用相同介電常數(shù)基板對表面未開槽天線進行仿真，如圖2（a）所示，當(dāng)諧振頻率為1.268 GHz時，其貼片面積為1 322.89 mm2；若采用表面開槽天線時，其貼片面積為765.5 mm2，兩者相比，表面開槽方案比未開槽方案，貼片面積縮小72.8%。緊接著，對采用相同介電常數(shù)的基板的不同開槽方案進行了仿真比較，仿真結(jié)果如圖3所示，性能比較見表1。

圖2 天線面電流比較

圖3 不同開槽方案分析

由分析結(jié)果可知，通過在天線表面增加開槽路徑，可以使得天線諧振頻點不斷下降，但隨著開槽路徑的增加，其頂峰增益略有降低；米字型開槽方案同未開槽方案相比，增益下降0.5 dB；天線表面開槽后帶寬略有變窄，米字型開槽方案與未開槽方案對比，帶寬減小了5 MHz；由于天線的電流分布被打亂，天線軸比稍變差，如圖3（b）所示，頂峰軸比在帶內(nèi)總體小于2 dB，低仰角軸比（70°）在帶內(nèi)總體小于7.5 dB。

2.2 與高介電常數(shù)天線比較

針對北斗B3頻點，在貼片尺寸相同的情況下，開槽天線采用了介電常數(shù)[εr=9]的基板，而未開槽天線需采用[εr=13.5]的基板，兩者增益比較如圖4（a）所示，米字型開槽天線和未開槽天線增益同比下降約0.2 dB。在此基礎(chǔ)上，對兩種天線方案的枝節(jié)長度進行調(diào)節(jié)。

當(dāng)兩種天線的枝節(jié)長度[Ra]分別縮短1 mm時，仿真結(jié)果如圖4（b）所示，介電常數(shù)[εr=13.5]的天線，其諧振頻點向高頻漂移了24 MHz，而[εr=9]的天線諧振頻點向高頻偏移了10 MHz。由此可見，采用低介電常數(shù)作為基板可以改善制造公差對天線在制造中的影響，降低工程誤差對天線的敏感度，進而提高天線一致性。

圖4 對不同介電常數(shù)基板分析

3 結(jié) 論

本文采用天線表面米字型開槽方案設(shè)計了一款北斗B3頻點的小型圓極化天線，該方案可以有效地降低天線尺寸，并保持頂峰增益和低仰角增益基本不變。雖然表面開槽會導(dǎo)致帶寬變窄、軸比變差，但可以滿足該天線所提指標要求。同時，該方案在滿足天線小尺寸要求的同時，降低了天線所采用基板的相對介電常數(shù)，可以改善制造中天線制造公差對天線一致性的影響。為天線組陣，改善由高介電常數(shù)帶來的表面波效應(yīng)，提供了思路。未來將從改善天線[Q]值、使用四饋電點饋電的方式進一步提高表面開槽小型化天線的帶寬、軸比等性能。

參考文獻

[1] 譚述森.北斗衛(wèi)星導(dǎo)航系統(tǒng)的發(fā)展與思考[J].宇航學(xué)報，2008，29（2）：391?396.

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[7] 全巍，延波，王金洪，等.基于LTCC技術(shù)的微帶縫隙E型貼片天線研究[J].微波學(xué)報，2010（8）：116?118.

[8] 柳青.小型化寬帶化微帶天線[D].成都：電子科技大學(xué)，2008.

[f?c2Leεr]

式中：[Le]為電流路徑有效長度；c為光速[7]。

由上式可知，貼片上電流路徑的有效長度的增加會使天線的諧振頻率下降，而對于固定頻率的天線減小天線尺寸可以達到天線小型化的目的。通過對貼片開槽、彎折路徑，形成圖1所示的結(jié)構(gòu)，該開槽阻擋了矩形貼片上的電流，從而改變了其電流分布，如圖2所示。從同軸線饋送到輻射貼片的電流由于受到彎折縫隙的阻擋，可以認為在縫隙所圍區(qū)域產(chǎn)生了一個假想的更大尺寸的輻射貼片，所以可以通過改變彎折縫隙的尺寸大小來改變其頻率特性[8]。

2 HFSS仿真結(jié)果與分析

2.1 與相同介電常數(shù)的天線比較

采用相同介電常數(shù)基板對表面未開槽天線進行仿真，如圖2（a）所示，當(dāng)諧振頻率為1.268 GHz時，其貼片面積為1 322.89 mm2；若采用表面開槽天線時，其貼片面積為765.5 mm2，兩者相比，表面開槽方案比未開槽方案，貼片面積縮小72.8%。緊接著，對采用相同介電常數(shù)的基板的不同開槽方案進行了仿真比較，仿真結(jié)果如圖3所示，性能比較見表1。

圖2 天線面電流比較

圖3 不同開槽方案分析

由分析結(jié)果可知，通過在天線表面增加開槽路徑，可以使得天線諧振頻點不斷下降，但隨著開槽路徑的增加，其頂峰增益略有降低；米字型開槽方案同未開槽方案相比，增益下降0.5 dB；天線表面開槽后帶寬略有變窄，米字型開槽方案與未開槽方案對比，帶寬減小了5 MHz；由于天線的電流分布被打亂，天線軸比稍變差，如圖3（b）所示，頂峰軸比在帶內(nèi)總體小于2 dB，低仰角軸比（70°）在帶內(nèi)總體小于7.5 dB。

2.2 與高介電常數(shù)天線比較

針對北斗B3頻點，在貼片尺寸相同的情況下，開槽天線采用了介電常數(shù)[εr=9]的基板，而未開槽天線需采用[εr=13.5]的基板，兩者增益比較如圖4（a）所示，米字型開槽天線和未開槽天線增益同比下降約0.2 dB。在此基礎(chǔ)上，對兩種天線方案的枝節(jié)長度進行調(diào)節(jié)。

當(dāng)兩種天線的枝節(jié)長度[Ra]分別縮短1 mm時，仿真結(jié)果如圖4（b）所示，介電常數(shù)[εr=13.5]的天線，其諧振頻點向高頻漂移了24 MHz，而[εr=9]的天線諧振頻點向高頻偏移了10 MHz。由此可見，采用低介電常數(shù)作為基板可以改善制造公差對天線在制造中的影響，降低工程誤差對天線的敏感度，進而提高天線一致性。

圖4 對不同介電常數(shù)基板分析

3 結(jié) 論

本文采用天線表面米字型開槽方案設(shè)計了一款北斗B3頻點的小型圓極化天線，該方案可以有效地降低天線尺寸，并保持頂峰增益和低仰角增益基本不變。雖然表面開槽會導(dǎo)致帶寬變窄、軸比變差，但可以滿足該天線所提指標要求。同時，該方案在滿足天線小尺寸要求的同時，降低了天線所采用基板的相對介電常數(shù)，可以改善制造中天線制造公差對天線一致性的影響。為天線組陣，改善由高介電常數(shù)帶來的表面波效應(yīng)，提供了思路。未來將從改善天線[Q]值、使用四饋電點饋電的方式進一步提高表面開槽小型化天線的帶寬、軸比等性能。

參考文獻

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[7] 全巍，延波，王金洪，等.基于LTCC技術(shù)的微帶縫隙E型貼片天線研究[J].微波學(xué)報，2010（8）：116?118.

[8] 柳青.小型化寬帶化微帶天線[D].成都：電子科技大學(xué)，2008.

[f?c2Leεr]

式中：[Le]為電流路徑有效長度；c為光速[7]。

由上式可知，貼片上電流路徑的有效長度的增加會使天線的諧振頻率下降，而對于固定頻率的天線減小天線尺寸可以達到天線小型化的目的。通過對貼片開槽、彎折路徑，形成圖1所示的結(jié)構(gòu)，該開槽阻擋了矩形貼片上的電流，從而改變了其電流分布，如圖2所示。從同軸線饋送到輻射貼片的電流由于受到彎折縫隙的阻擋，可以認為在縫隙所圍區(qū)域產(chǎn)生了一個假想的更大尺寸的輻射貼片，所以可以通過改變彎折縫隙的尺寸大小來改變其頻率特性[8]。

2 HFSS仿真結(jié)果與分析

2.1 與相同介電常數(shù)的天線比較

采用相同介電常數(shù)基板對表面未開槽天線進行仿真，如圖2（a）所示，當(dāng)諧振頻率為1.268 GHz時，其貼片面積為1 322.89 mm2；若采用表面開槽天線時，其貼片面積為765.5 mm2，兩者相比，表面開槽方案比未開槽方案，貼片面積縮小72.8%。緊接著，對采用相同介電常數(shù)的基板的不同開槽方案進行了仿真比較，仿真結(jié)果如圖3所示，性能比較見表1。

圖2 天線面電流比較

圖3 不同開槽方案分析

由分析結(jié)果可知，通過在天線表面增加開槽路徑，可以使得天線諧振頻點不斷下降，但隨著開槽路徑的增加，其頂峰增益略有降低；米字型開槽方案同未開槽方案相比，增益下降0.5 dB；天線表面開槽后帶寬略有變窄，米字型開槽方案與未開槽方案對比，帶寬減小了5 MHz；由于天線的電流分布被打亂，天線軸比稍變差，如圖3（b）所示，頂峰軸比在帶內(nèi)總體小于2 dB，低仰角軸比（70°）在帶內(nèi)總體小于7.5 dB。

2.2 與高介電常數(shù)天線比較

針對北斗B3頻點，在貼片尺寸相同的情況下，開槽天線采用了介電常數(shù)[εr=9]的基板，而未開槽天線需采用[εr=13.5]的基板，兩者增益比較如圖4（a）所示，米字型開槽天線和未開槽天線增益同比下降約0.2 dB。在此基礎(chǔ)上，對兩種天線方案的枝節(jié)長度進行調(diào)節(jié)。

當(dāng)兩種天線的枝節(jié)長度[Ra]分別縮短1 mm時，仿真結(jié)果如圖4（b）所示，介電常數(shù)[εr=13.5]的天線，其諧振頻點向高頻漂移了24 MHz，而[εr=9]的天線諧振頻點向高頻偏移了10 MHz。由此可見，采用低介電常數(shù)作為基板可以改善制造公差對天線在制造中的影響，降低工程誤差對天線的敏感度，進而提高天線一致性。

圖4 對不同介電常數(shù)基板分析

3 結(jié) 論

本文采用天線表面米字型開槽方案設(shè)計了一款北斗B3頻點的小型圓極化天線，該方案可以有效地降低天線尺寸，并保持頂峰增益和低仰角增益基本不變。雖然表面開槽會導(dǎo)致帶寬變窄、軸比變差，但可以滿足該天線所提指標要求。同時，該方案在滿足天線小尺寸要求的同時，降低了天線所采用基板的相對介電常數(shù)，可以改善制造中天線制造公差對天線一致性的影響。為天線組陣，改善由高介電常數(shù)帶來的表面波效應(yīng)，提供了思路。未來將從改善天線[Q]值、使用四饋電點饋電的方式進一步提高表面開槽小型化天線的帶寬、軸比等性能。

參考文獻

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[8] 柳青.小型化寬帶化微帶天線[D].成都：電子科技大學(xué)，2008.