于 浩
(大慶油田力神泵業(yè)有限公司采辦部,黑龍江 大慶 163311)
潛油電泵機(jī)組是一種非常重要的機(jī)械采油設(shè)備,在大慶油田約有電泵井1 500口,占機(jī)械采油井總數(shù)的5%,產(chǎn)液量占總產(chǎn)液量的20%~30%。潛油電泵機(jī)組具有排量范圍大、采油速度快、檢泵周期長、自動(dòng)化控制程度高、操作簡便等優(yōu)點(diǎn),但同時(shí)也是油田主要的能耗設(shè)備之一。機(jī)組配套的潛油電機(jī)一般為三相鼠籠型異步感應(yīng)電機(jī),實(shí)際使用中功率因數(shù)大多在0.7~0.75之間,功率因數(shù)偏低,無功功率消耗大。為了降低電泵機(jī)組消耗的無功功率,提高潛油電泵系統(tǒng)的功率因數(shù),降低線損,達(dá)到節(jié)能的目的,對潛油電泵機(jī)組進(jìn)行末端無功補(bǔ)償是一種很實(shí)用的方式,因此對潛油電泵機(jī)組的無功補(bǔ)償方法進(jìn)行研究是很有必要的。
目前應(yīng)用于潛油電泵機(jī)組末端無功補(bǔ)償?shù)姆绞街饕蔷чl管投切容器(Thyristor switched container,TSC)型。這種無功補(bǔ)償方式是將大容量的無功補(bǔ)償電容器組安放于電泵機(jī)組的地面控制柜中,通過檢測機(jī)組的無功電流或功率因數(shù)由中心控制器控制電容器組的投切,晶閘管起到交流開關(guān)的作用,由于TSC需要多組補(bǔ)償電容器,設(shè)備的體積較大,并且需要選擇在晶閘管兩端電壓為零的時(shí)刻對電容器組進(jìn)行投切控制,主電路的硬件結(jié)構(gòu)和控制算法都較為復(fù)雜,限制了這種無功補(bǔ)償方式的推廣應(yīng)用。而靜止同步補(bǔ)償器(STATCOM),采用自換相變流的橋式逆變電路進(jìn)行動(dòng)態(tài)的無功功率補(bǔ)償,所用電容元件小,它既能發(fā)出無功功率,又能吸收無功功率,比TSC的調(diào)節(jié)速度更快、運(yùn)行范圍更寬,裝置體積相對較小,綜合考慮系統(tǒng)的復(fù)雜性和經(jīng)濟(jì)性,這種無功補(bǔ)償方式更適用于潛油電泵機(jī)組,是潛油電泵機(jī)組無功補(bǔ)償技術(shù)的重要發(fā)展方向。
圖1 靜止同步補(bǔ)償器的基本結(jié)構(gòu)
靜止同步補(bǔ)償器基本工作原理是將采用絕緣柵雙極型晶體管(IGBT)、門極可關(guān)斷晶閘管(GTO)等全控開
關(guān)器件組成的逆變電路并聯(lián)在電網(wǎng)上。直流側(cè)電容器用以維持直流電壓,連接電抗器用來濾除高次諧波,逆變電路可視為電壓源型逆變器(VSI),靜止同步補(bǔ)償器基本結(jié)構(gòu)如圖1所示。
當(dāng)考慮到連接電抗器和逆變器自身的損耗時(shí),將總損耗看作連接電抗器的等值電阻R,其工作相量圖如圖2所示。其中V˙S為系統(tǒng)母線相電壓,V˙STATCOM為靜止同步補(bǔ)償器交流側(cè)相電壓基波分量,R為連接電抗器的等值電阻,X為連接電抗器的電抗,δ角為系統(tǒng)電壓V˙S與變流器電壓V˙STATCOM的相角差。改變δ與V˙STATCOM幅值的大小,就可以控制輸出電流I˙的大小與相位,從而控制STATCOM 向電網(wǎng)發(fā)出容性無功或是感性無功。
圖2 靜止同步補(bǔ)償器的工作相量圖
對于潛油電泵機(jī)組,連接電抗器和逆變器自身的損耗值非常小,可近似認(rèn)為R=0,連接電抗器等值阻抗為jX,則V˙STATCOM與V˙S相位相同,相位差 δ=0。通過控制裝置交流側(cè)相電壓V˙STATCOM的大小就可連續(xù)發(fā)出容性無功或是感性無功,也可直接控制交流側(cè)電流。根據(jù)基爾霍夫電壓電流定律可推得STATCOM向電網(wǎng)輸出無功功率的公式為:當(dāng)Q>0時(shí)STATCOM向系統(tǒng)發(fā)出容性無功功率,Q<0時(shí)STATCOM向系統(tǒng)發(fā)出感性無功功率。
根據(jù)裝置的交流側(cè)是否對輸出電流直接進(jìn)行控制,可將基本的控制策略分為電流間接控制和電流直接控制兩大類。由于潛油電機(jī)的功率一般在幾十到幾百千瓦,所需STATCOM容量不是很大,故更適用于電流直接控制算法,采用正弦脈寬調(diào)制技術(shù)對電流波形瞬時(shí)值進(jìn)行反饋控制。普通的電流直接控制算法采用內(nèi)外環(huán)反饋PI控制,這種算法的抗干擾能力一般,PI參數(shù)不能自適應(yīng)調(diào)整。為進(jìn)一步提高無功補(bǔ)償?shù)膭?dòng)態(tài)性能,本文根據(jù)前饋控制的思想,改進(jìn)了電流直接控制算法,引入前饋控制環(huán)節(jié),對電流內(nèi)環(huán)的PI參數(shù)設(shè)計(jì)了前饋補(bǔ)償,以提高STATCOM對無功電流的跟蹤性能。圖3所示為前饋PI控制結(jié)構(gòu),圖4所示為基于前饋補(bǔ)償PI改進(jìn)型電流直接控制算法原理圖。
圖3 前饋PI控制系統(tǒng)結(jié)構(gòu)
圖4 靜止同步補(bǔ)償器的前饋PI改進(jìn)型電流直接控制算法原理圖
其中,IQref為所需補(bǔ)償?shù)臒o功電流參考值,IPref為裝置所需有功電流參考值,雙環(huán)結(jié)構(gòu)中內(nèi)環(huán)為電流控制環(huán),外環(huán)為直流側(cè)電壓控制環(huán)。Id和Iq為靜止同步補(bǔ)償器交流側(cè)輸出三相瞬時(shí)電流ia、ib、ic的直軸分量與交軸分量,ud和uq為靜止同步補(bǔ)償?shù)慕涣鱾?cè)電壓直軸與交軸分量。
外環(huán)經(jīng)直流側(cè)電壓比較和PI調(diào)節(jié)后產(chǎn)生IPref,由于電壓控制外環(huán)響應(yīng)速度遠(yuǎn)低于電流環(huán)響應(yīng)速度,所以對外環(huán)采用常規(guī)PI控制策略。IQref取反后得到-IQref,將Id和Iq分別與IPref和IQref進(jìn)行比較后進(jìn)行PI參數(shù)調(diào)節(jié)器的前饋補(bǔ)償?shù)玫絬d和uq。經(jīng)dq-abc坐標(biāo)變換為三相交流調(diào)制信號送入到脈寬調(diào)制(PWM)電路,經(jīng)比較三角載波信號后得到觸發(fā)脈沖。
為驗(yàn)證本文所提出的控制算法的正確性,利用的MATLAB軟件,搭建了前饋PI改進(jìn)型電流直接控制算法的仿真模型,得到了前饋補(bǔ)償PI的正弦跟蹤和前饋補(bǔ)償PI的正弦跟蹤誤差的波形圖,分別如圖5和圖6所示。
由圖5和圖6可見,通過前饋補(bǔ)償,可以更好地調(diào)節(jié)PI參數(shù),從而保證STATCOM的無功跟蹤性能。
圖5 前饋補(bǔ)償PI的正弦跟蹤
圖6 前饋補(bǔ)償PI的正弦跟蹤誤差
圖7 STATCOM補(bǔ)償前電網(wǎng)側(cè)A相電壓和電流
圖8 經(jīng)STATCOM補(bǔ)償后電網(wǎng)側(cè)A相電壓與電流波形
由于潛油電機(jī)為感性負(fù)載,為驗(yàn)證本文所研究的STATCOM對負(fù)載無功的補(bǔ)償能力,通過MATLAB/SIMULINK軟件包搭建系統(tǒng)模型進(jìn)行仿真,以電網(wǎng)側(cè)A相為例進(jìn)行分析。仿真算例所選潛油電機(jī)額定功率為40kW,額定電壓810 V,額定電流45 A,取STATCOM直流側(cè)電壓Udc=1100 V,連結(jié)阻抗 R=1.2 Ω,L=7.5 mH。仿真時(shí)間0.2 s,仿真結(jié)果如圖7和圖8所示。
圖7所示為未投入STATCOM進(jìn)行無功補(bǔ)償時(shí),電網(wǎng)側(cè)A相的電壓電流波形。由圖可見,A 相電流I˙sa滯后于 A 相電壓U˙sa,電網(wǎng)存在感性無功電流。圖8所示為經(jīng)STATCOM補(bǔ)償后電網(wǎng)側(cè)A相輸出的電壓與電流波形,可見大約經(jīng)過1個(gè)周波(0.02 s)之后,電網(wǎng)側(cè)電壓U˙sa與電流I˙sa變?yōu)橥辔?,STATCOM投入后對潛油電機(jī)的感性無功進(jìn)行了動(dòng)態(tài)的補(bǔ)償。
本文提出了一種基于前饋補(bǔ)償PI的改進(jìn)型電流直接控制算法,該算法適用于對潛油電泵機(jī)組進(jìn)行無功補(bǔ)償?shù)撵o止同步補(bǔ)償器(STATCOM)的控制,經(jīng)仿真表明,采用該算法可以很好地實(shí)現(xiàn)對潛油電泵機(jī)組的動(dòng)態(tài)無功補(bǔ)償。該控制算法易于硬件實(shí)現(xiàn),研究結(jié)果為進(jìn)一步研制高性能的潛油電泵機(jī)組靜止同步補(bǔ)償裝置提供了有效的參考依據(jù)。
[參考文獻(xiàn)]
[1]滕達(dá).柔性交流輸電技術(shù)在風(fēng)電系統(tǒng)中的仿真研究[D].大慶:東北石油大學(xué),2011.
[2]程浩忠,吳浩.電力系統(tǒng)無功與電壓穩(wěn)定性[M].北京:中國電力出版社,2004.
[3]YANG Xingwu,JIANG Jianguo,LIU Shichao.A Novel Design Approach of DC Voltage Balancing Controller for Cascaded HBridgeConverter-Based STATCOM [C]//IEEE 6 ~(th)International Power Electronicsand Motion Control Conference-ECCE Asia Conference Digests,2009∶1960-1965.
[4]YE Yang,KAZERANI M,QUINTANA V H.Modeling,Control and Implementation of Three-Phase PWM Converter[J].IEEE Transactions on Power Electronics.2003,18(3):857-864.
[5]許勝,趙劍鋒,唐國慶.級聯(lián)H橋型靜止同步補(bǔ)償器觸發(fā)脈沖的快速生成方法[J].中國電機(jī)工程學(xué)報(bào),2010,30(12):43-49.
[6]FREITAS W,MORELATO A,XU W,et al.Impacts of AC generators and DSTATCOM devices on the dynamic performance of distribution system [J].IEEE Trans.on Power Delivery,2005,20(2):1493-1501.
[7]郭銳,劉國海.靜止同步補(bǔ)償器數(shù)學(xué)模型及其無功電流控制研究[J].電力自動(dòng)化設(shè)備,2006,26(1):21-24.
[8]BLAZIC B,PAPIC I.Improved D-Statcom control for operation with unbalanced currents and voltages [J].IEEE Trans.on Power Delivery,2006,21(1):225-223.