高貴富

摘要：風(fēng)機(jī)振動(dòng)是電站及水泥企業(yè)風(fēng)機(jī)運(yùn)行中常見故障，其振動(dòng)具有多方面的原因，本文首先概述了風(fēng)機(jī)振動(dòng)的原因，以高溫風(fēng)機(jī)振動(dòng)為例，具體分析其振動(dòng)的原因及處理措施。

關(guān)鍵詞：風(fēng)機(jī)；振動(dòng)；高溫；分析與處理

電站及水泥企業(yè)風(fēng)機(jī)運(yùn)行中常見故障之一就是風(fēng)機(jī)振動(dòng)，確保鍋爐機(jī)組及窯系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)行的一項(xiàng)重要環(huán)節(jié)就是解決風(fēng)機(jī)振動(dòng)問題。風(fēng)機(jī)振動(dòng)的原因復(fù)雜且很多，本文首先概述了風(fēng)機(jī)振動(dòng)的原因，以高溫風(fēng)機(jī)振動(dòng)為例，具體分析其振動(dòng)的原因及處理措施，旨在為類似風(fēng)機(jī)的振動(dòng)診斷和處理提供參考。

1. 常見風(fēng)機(jī)振動(dòng)原因

風(fēng)機(jī)振動(dòng)常見原因具體可分為以下十條：（1） 動(dòng)靜部分之間發(fā)生摩擦；（2）轉(zhuǎn)子動(dòng)平衡不符合要求；（3） 軸承底座和基礎(chǔ)連按不良；（4）基礎(chǔ)的剛度不夠或不牢固；（5） 進(jìn)風(fēng)箱渦流脈動(dòng)造成的振動(dòng)；（6）風(fēng)機(jī)組裝問題； （7）入口調(diào)節(jié)門后中心渦流引起的振動(dòng)；（8）風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速接近臨界轉(zhuǎn)速引起的振動(dòng)；（9）風(fēng)機(jī)旋轉(zhuǎn)失速、喘振等；（10）煙、風(fēng)道結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原因。

2. 高溫風(fēng)機(jī)振動(dòng)原因及處理

2.1 情況介紹

某公司1O00t/d生產(chǎn)線窯尾高溫風(fēng)機(jī)型號(hào)為W6—2*29—46No21.5F，轉(zhuǎn)速一般為1000-1200r/min。風(fēng)機(jī)軸承振動(dòng)的最大允許值：振幅0.198mm，振速1lmm/s；軸承溫度報(bào)警值75℃，停機(jī)95℃；液力偶合器出油溫度報(bào)警值8O℃，停機(jī)值為85℃。生產(chǎn)中曾多次出現(xiàn)軸承座振動(dòng)較大現(xiàn)象。前期主要是風(fēng)機(jī)管道通風(fēng)不暢引起，然而自2011年7月開始，清理管道后軸承振動(dòng)并未減小，反而逐步加大，超過最大允許值。經(jīng)多次停機(jī)檢查，聯(lián)軸器對中沒問題，軸承游隙在0.10mm左右（軸承型號(hào)為22224CC/W33/C3），也在正常范圍內(nèi)，液力偶合器及電動(dòng)機(jī)振動(dòng)都不大，風(fēng)葉積灰少，但風(fēng)葉磨損不均勻，前端葉片有的只有5mm左右厚，后端葉片有的7mm厚（標(biāo)準(zhǔn)為8mm厚），所以懷疑是風(fēng)葉磨損不均勻造成葉輪不平衡引 起的。然而，有時(shí)候，在未做任何處理的情況下，重新啟動(dòng)后，風(fēng)機(jī)的振動(dòng)值又正常，運(yùn)行一段時(shí)間后會(huì)突然增大。為此，我們對風(fēng)機(jī)進(jìn)行現(xiàn)場動(dòng)平衡，經(jīng)前后兩次處理，找到了風(fēng)機(jī)振動(dòng)大的原因。

2.2 振動(dòng)原因及處理措施

2.2.1第一次動(dòng)平衡處理

2011年9月中旬第一次做現(xiàn)場動(dòng)平衡，因振動(dòng)較大，原安裝于軸承座上的測振儀無法測出準(zhǔn)確的振幅，所以將其拆下，改用手持式測振儀測量。拆掉風(fēng)機(jī)

外殼兩端的冷卻風(fēng)葉，把風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速調(diào)到1300r/min，測得電動(dòng)機(jī)端軸承座（簡稱前端，下同）水平振動(dòng)值為20mm/s，慢轉(zhuǎn)端軸承座（簡稱后端，下同）水平振動(dòng)值為25mm/s。然后停機(jī)，把兩端冷卻風(fēng)葉位置處的軸用氧氣乙炔焰烤黑，再啟動(dòng)風(fēng)機(jī)，把轉(zhuǎn)速調(diào)到130Or/min，用磨尖的劃針慢慢靠近變黑的軸，直到劃針部分與軸有劃痕，劃出劃痕后，停機(jī)，量出劃痕的圓弧長度，并找出圓弧的中點(diǎn)。在前端劃痕中點(diǎn)對應(yīng)的葉輪上焊一塊60mm*60mm*l0mm鋼板（約300g）。焊好后啟動(dòng)風(fēng)機(jī)到1300r/min，測得前端水平振動(dòng)值為13.4mnds，后端水平振動(dòng)值18.5mm/s。在后端劃痕中點(diǎn)對應(yīng)的葉輪上焊一塊60mm-60mm-10mm鋼板，測得前端水平振動(dòng)值為5.1mm/s，后端水平振動(dòng)值為8.9mm/s。后來，用30mm*30mm*10mm鋼板在后端焊塊兩邊各焊一塊鋼板，測得前端水平振動(dòng)值為5.4mm/s，后端水平振動(dòng)值為6.2mm/s，基本達(dá)到要求。于是，裝好軸承座上的測振儀，調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)速，測量振動(dòng)

值在1300r/min轉(zhuǎn)速下，前后振動(dòng)值在0.080 mm/s-0.082 mm/s之間，說明此次調(diào)整比較成功。

2.2.2 第二次動(dòng)平衡處理

正常運(yùn)行約半個(gè)月后，又出現(xiàn)了振動(dòng)較大的情況。在轉(zhuǎn)速為l219r/min時(shí)，前端振幅為0.277mm，后端為0.131ram，液力偶合器出油溫度為55-30℃；當(dāng)轉(zhuǎn) 速為1300r/min時(shí)，前端水平振動(dòng)值為40mm/s，后端水平振動(dòng)值為20mm/s，振動(dòng)比第一次動(dòng)平衡之前還要大。為此，于2011年12月初，再次進(jìn)行現(xiàn)場動(dòng)平衡。做了三次平衡，每次都在不同部位加焊了一塊60mm*60mm-10mm鋼板，但每次加焊平衡塊后，不平衡點(diǎn)位置都在變化，振動(dòng)值也變化不大。為此，仔細(xì)檢查葉輪，發(fā)現(xiàn)葉輪兩端前盤上的三角形冷卻箱式結(jié)構(gòu)的蓋板上有一個(gè)約 8mm的圓孔（每

端一個(gè)孔），此處明顯磨損。此孔原為5mm，是起通氣作用的。于是懷疑此冷卻箱中含有灰塵。由于氣體中含有粉塵，粉塵磨損使通氣孔孔徑變大，粉塵進(jìn)入其中。在運(yùn)行中，粉塵并不固定在某個(gè)位置，而是隨機(jī)運(yùn)動(dòng)，所以平衡點(diǎn)在變化，振動(dòng)值也隨之變化。于是，沿環(huán)向割開兩端的冷卻端板，發(fā)現(xiàn)內(nèi)部的確有積灰。清理積灰，并把孔恢復(fù)到5mm，然后把前述焊的平衡塊全部割掉，運(yùn)行后測得前端水平振動(dòng)值為30mm/s，后端水平振動(dòng)值為17.2mm/s。后在前端葉輪上加焊一塊50mm*90mm*l0mm鋼板（約350g），在1374r/min時(shí)，前端水平振動(dòng)值為2.7mm/s，振幅為 0.033mm；后端水平振動(dòng)值為2.5mm/s，振幅為 0.028mm。效果較理想。 設(shè)備運(yùn)行后，振動(dòng)值及液力偶合器溫度都正常。例如，當(dāng)轉(zhuǎn)速1186r/min時(shí)，前 端振幅為0.061mm，后端為0.060mm，液力偶合器出油溫度為53.7℃；當(dāng)轉(zhuǎn)速1239r/min時(shí)，前端振幅為0.063ram，后端為0.040mm，液力偶合器出油溫度為73.7℃。

3. 結(jié)論

綜上所述，引起高溫風(fēng)機(jī)振動(dòng)大的原因有多種，如同軸度不夠、軸彎曲、軸承磨損間隙變大、葉片不均勻磨損、葉片積灰及管道通風(fēng)不暢等。本文中的因葉片不均勻磨損及冷卻箱中進(jìn)灰引起振動(dòng)大還是很少見的。因此，導(dǎo)致原因查找困難。

4.參考文獻(xiàn)：

[1]洪偉杰.風(fēng)機(jī)振動(dòng)原因分析及處理[J].科技資訊，2010，06：31-32.

[2]蔣冬青，劉明紅.高溫風(fēng)機(jī)振動(dòng)原因分析及處理措施[J].水泥，2012，05：55-56.

[3] 劉 偉.干法脫硫引風(fēng)機(jī)振動(dòng)原因分析及處理[J].梅山科技，2013，05：37-38.