閆浩偉

摘要：大唐太原第二熱電廠#11爐于2013年4月發(fā)生A引風(fēng)機(jī)失速，嚴(yán)重影響機(jī)組安全、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。為解決此問題，我們通過數(shù)據(jù)分析得出結(jié)論：A引風(fēng)機(jī)風(fēng)機(jī)失速的主要原因是風(fēng)煙系統(tǒng)阻力超出設(shè)計值，在機(jī)組大負(fù)荷運(yùn)行時，A引風(fēng)機(jī)運(yùn)行工作點(diǎn)落入風(fēng)機(jī)性能不穩(wěn)定區(qū)域內(nèi)，導(dǎo)致引風(fēng)機(jī)失速。

關(guān)鍵詞：引風(fēng)機(jī)系統(tǒng)阻力空預(yù)器積灰失速

1 概述

大唐太原第二熱電廠于2012年7月對11號爐進(jìn)行了SCR煙氣脫硝裝置改造，配合脫硝工程改造需要，成都電力機(jī)械廠對引風(fēng)機(jī)進(jìn)行了引增合一改造，新改造引風(fēng)機(jī)為動葉可調(diào)軸流式風(fēng)機(jī)，型號為HU25040-22。2013年4月，#11機(jī)組運(yùn)行中發(fā)生A引風(fēng)機(jī)失速，為了解目前引風(fēng)機(jī)的實(shí)際運(yùn)行狀況，風(fēng)機(jī)性能及與系統(tǒng)匹配情況，為分析問題及綜合治理提供數(shù)據(jù)基礎(chǔ)，我們從機(jī)組運(yùn)行中采集數(shù)據(jù)，加以分析，得出引風(fēng)機(jī)失速的原因，并提出綜合治理方案。

2 大唐太原第二熱電廠#11鍋爐及引風(fēng)機(jī)概況

2.1 鍋爐概況

#11鍋爐投產(chǎn)于2007年4月，為東方鍋爐廠生產(chǎn)的DGl065/17.4-II2型亞臨界參數(shù)、自然循環(huán)、一次中間再熱、單爐膛平衡通風(fēng)、四角切圓燃燒、固態(tài)排渣、緊身封閉、全鋼構(gòu)架的∏型汽包爐。

2.2 鍋爐配備有兩臺動葉可調(diào)軸流式送風(fēng)機(jī)、兩臺動葉可調(diào)軸流式引風(fēng)機(jī)、兩臺離心式一次風(fēng)機(jī)。其中兩臺引風(fēng)機(jī)布置在電除塵后分別由垂直方向吸取煙氣，煙氣經(jīng)消音器后由進(jìn)氣箱引導(dǎo)為水平軸向進(jìn)入引風(fēng)機(jī)，煙氣經(jīng)兩臺引風(fēng)機(jī)升壓分別經(jīng)低溫省煤器進(jìn)入脫硫吸收塔后經(jīng)煙囪排出。

2.3 在鍋爐BMCR工況下，空預(yù)器阻力1360Pa，電除塵阻力500Pa，低溫省煤器阻力約600Pa，脫硝SCR區(qū)阻力為500Pa，脫硫系統(tǒng)阻力約2000Pa。

2.4 鍋爐引風(fēng)機(jī)性能參數(shù)（見下表）

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3 #11爐A/B引風(fēng)機(jī)改造后在12月8日進(jìn)行了風(fēng)機(jī)熱態(tài)性能試驗(yàn)

3.1 #11爐主蒸汽流量在額定蒸發(fā)量956t/h工況下，進(jìn)行了引風(fēng)機(jī)的熱態(tài)試驗(yàn)，風(fēng)機(jī)熱態(tài)試驗(yàn)數(shù)據(jù)與計算結(jié)果見表2。

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3.2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果

A、B引風(fēng)機(jī)實(shí)際運(yùn)行工況點(diǎn)見圖1，由圖可知，A、B引風(fēng)機(jī)工作點(diǎn)對失速線的偏離值分別為27%、30%，均大于25%。

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4 #11爐A引風(fēng)機(jī)失速經(jīng)過

2013年4月6日19:13，#11機(jī)加負(fù)荷過程中A引風(fēng)機(jī)運(yùn)行中失速，電流由294A降至173A，B引風(fēng)機(jī)電流由310A突升至378A，#11爐A、B引風(fēng)機(jī)動葉開度突開至100%，爐膛負(fù)壓由-13Pa突漲至1650Pa，判斷為A引風(fēng)機(jī)運(yùn)行中失速，快速將#11機(jī)組負(fù)荷由270MW降至226MW，調(diào)整#11爐A、B引風(fēng)機(jī)動葉開度后，將AB引風(fēng)機(jī)電流調(diào)平后維持穩(wěn)定。

5 引風(fēng)機(jī)失速原因分析

5.1 19:10 A、B引風(fēng)機(jī)電流偏差為7A，動葉開度為90%，動葉開度較大，引風(fēng)機(jī)運(yùn)行進(jìn)入不穩(wěn)定區(qū)，19:13 A、B引風(fēng)機(jī)電流偏差達(dá)到16A，風(fēng)機(jī)跨入失速區(qū)。

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5.2 引風(fēng)機(jī)管道阻力主要來源于空預(yù)器

引風(fēng)機(jī)的管道阻力主要由脫硝SCR區(qū)、空預(yù)器和電除塵、低溫省煤器和脫硫設(shè)施的阻力構(gòu)成。由表4可看出，4月6日A引風(fēng)機(jī)失速前，空預(yù)器的阻力遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過了設(shè)計值(1.36KPa)，引風(fēng)機(jī)動葉開度為A側(cè)91%、B側(cè)89%，這時引風(fēng)機(jī)已落入不穩(wěn)定區(qū)工作，造成這種現(xiàn)象的主要原因是空預(yù)器阻力大大超出設(shè)計值造成的。

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5.3 A引風(fēng)機(jī)運(yùn)行發(fā)生失速原因分析

A側(cè)引風(fēng)機(jī)發(fā)生失速的原因主要是空預(yù)器運(yùn)行阻力超出設(shè)計值較多，這樣在機(jī)組大負(fù)荷(280MW以上時)，系統(tǒng)煙氣量過大，導(dǎo)致系統(tǒng)阻力超出引風(fēng)機(jī)做功能力，致使引風(fēng)機(jī)落入不穩(wěn)定區(qū)域工作。

6 結(jié)論與措施

6.1 #11爐A、B引風(fēng)機(jī)性能達(dá)到了考核試驗(yàn)的設(shè)計值，其性能曲線的流量對應(yīng)的全壓值是可信的。由于機(jī)組運(yùn)行中空預(yù)器積灰、堵灰日益趨于嚴(yán)重，空預(yù)器運(yùn)行阻力遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于其設(shè)計值，風(fēng)機(jī)大負(fù)荷運(yùn)行時落入失速區(qū)運(yùn)行。

6.2 A引風(fēng)機(jī)發(fā)生失速的主要原因是風(fēng)煙系統(tǒng)運(yùn)行阻力超出正常值，落入不穩(wěn)定區(qū)域運(yùn)行所致。

6.3 措施：機(jī)組運(yùn)行中保持A、B引、送風(fēng)機(jī)電流偏差在5A以內(nèi)，如機(jī)組負(fù)荷增減過程中，引、送風(fēng)機(jī)電流出現(xiàn)大于5A偏差，應(yīng)及時進(jìn)行調(diào)整，防止運(yùn)行中風(fēng)機(jī)出力偏差過大發(fā)生風(fēng)機(jī)失速、搶風(fēng)。

6.4 做好空預(yù)器、低溫省煤器吹灰工作和脫硝系統(tǒng)聲波吹灰器運(yùn)行檢查，對空預(yù)器執(zhí)行連續(xù)吹灰，防止風(fēng)煙系統(tǒng)特別是空預(yù)器積灰、堵灰加劇。鍋爐運(yùn)行中，引風(fēng)機(jī)動葉開度不得大于85%，防止風(fēng)機(jī)出力過大落入失速區(qū)。

參考文獻(xiàn)：

[1]大唐太原二電廠六期集控運(yùn)行規(guī)程和輔機(jī)運(yùn)行規(guī)程.

[2]成都電力設(shè)備廠的軸流式通風(fēng)機(jī)說明書.

[3]大唐太原第二熱電廠#11爐引風(fēng)機(jī)熱力性能試驗(yàn)報告.