宋修璞，葛寶明，畢大強(qiáng)，王鑫

（1.北京交通大學(xué)電氣工程學(xué)院，北京100044；

2.電力系統(tǒng)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室清華大學(xué)電機(jī)系，北京100084）

具有低電壓穿越功能的雙饋風(fēng)力發(fā)電模擬平臺(tái)的設(shè)計(jì)

宋修璞1，葛寶明1，畢大強(qiáng)2，王鑫1

（1.北京交通大學(xué)電氣工程學(xué)院，北京100044；

2.電力系統(tǒng)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室清華大學(xué)電機(jī)系，北京100084）

詳細(xì)闡述了雙饋風(fēng)力發(fā)電變流器的一種主流的控制算法，基于此算法設(shè)計(jì)了一種功能完整、上位機(jī)友好的7.5 kW變速恒頻風(fēng)力發(fā)電模擬系統(tǒng)平臺(tái)。為了達(dá)到新的電網(wǎng)導(dǎo)則對(duì)風(fēng)電機(jī)組低電壓穿越能力的要求，提出并設(shè)計(jì)了一套完整的雙饋風(fēng)力發(fā)電的低電壓穿越策略Crowbar控制邏輯。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明本平臺(tái)變流器算法控制精確，達(dá)到了控制目標(biāo)；提出的Crowbar控制邏輯使平臺(tái)順利實(shí)現(xiàn)低電壓穿越。設(shè)計(jì)了基于LabView的上位機(jī)監(jiān)控系統(tǒng)，易于模擬系統(tǒng)各部分的操作控制與運(yùn)行結(jié)果展示，可方便用于實(shí)驗(yàn)室條件下風(fēng)力發(fā)電技術(shù)的研究。

雙饋風(fēng)力發(fā)電；雙PWM變流器；Crowbar電路；低電壓穿越；LabView

1 引言

由于風(fēng)能的爆發(fā)性和隨機(jī)性以及現(xiàn)場(chǎng)條件的限制，使得風(fēng)電技術(shù)的研究不便在風(fēng)電場(chǎng)進(jìn)行。為了加快風(fēng)電并網(wǎng)遇到的諸多瓶頸問(wèn)題的解決，不僅有必要在實(shí)驗(yàn)室模擬風(fēng)力機(jī)的特性，更重要的是必須建立能驗(yàn)證變流器控制算法的平臺(tái)。

另一方面，在實(shí)際的電網(wǎng)中，會(huì)因大功率電機(jī)啟動(dòng)、電網(wǎng)短路故障等產(chǎn)生較大的電壓跌落。電網(wǎng)電壓跌落會(huì)產(chǎn)生一系列的電磁暫態(tài)響應(yīng)，容易造成變流器和機(jī)組的損壞。要想大規(guī)模的風(fēng)電接入電網(wǎng)運(yùn)行，風(fēng)電機(jī)組必須具有低電壓穿越能力，相比永磁直驅(qū)風(fēng)電發(fā)電機(jī)組，雙饋風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的低電壓穿越更具挑戰(zhàn)性［1］。目前的研究提出的主要方法是采用轉(zhuǎn)子回路外接Crowbar電路，使得DFIG在一定的電壓跌落時(shí)間內(nèi)不脫網(wǎng)。但是在Crowbar及低電壓穿越技術(shù)中，關(guān)于優(yōu)化其電路拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，確定Crowbar的動(dòng)作電壓、動(dòng)作電流，特別是怎樣選擇Crowbar的投入和切除時(shí)刻以保證風(fēng)電機(jī)組安全實(shí)現(xiàn)低電壓穿越，國(guó)內(nèi)外鮮有詳細(xì)研究報(bào)道［2］。這就為實(shí)驗(yàn)室進(jìn)一步設(shè)計(jì)帶有低電壓穿越功能的風(fēng)力發(fā)電模擬平臺(tái)提供了必要性。文獻(xiàn)［3］概述了Crowbar控制方法，但具體的控制方式?jīng)]有給出也沒(méi)有驗(yàn)證效果。文獻(xiàn)［2］給出了穿越短時(shí)間電壓跌落的方法，但沒(méi)有總結(jié)出完整的Crowbar控制策略流程。

針對(duì)目前風(fēng)力發(fā)電模擬平臺(tái)存在問(wèn)題，本文設(shè)計(jì)了一種功能完整、接口開(kāi)放、上位機(jī)友好的雙饋風(fēng)電模擬平臺(tái)。該平臺(tái)可方便地通過(guò)計(jì)算機(jī)控制變頻器，實(shí)現(xiàn)三相異步電機(jī)的轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)模擬風(fēng)機(jī)出力；在此基礎(chǔ)上，設(shè)計(jì)了軟硬件結(jié)構(gòu)，驗(yàn)證了轉(zhuǎn)子側(cè)按定子電壓定向的矢量控制策略和網(wǎng)側(cè)PQ解耦控制策略。基于此平臺(tái)，應(yīng)對(duì)電壓驟降故障，提出并設(shè)計(jì)了一套采用主動(dòng)Crowbar保護(hù)電路實(shí)現(xiàn)雙饋電機(jī)低電壓穿越的方案流程。

該方案通過(guò)Crowbar保護(hù)電路切入和切出時(shí)刻的把握，有效防止了轉(zhuǎn)子過(guò)電流和直流過(guò)電壓對(duì)變頻器器件的損壞，并在故障期間可向電網(wǎng)注入一定的無(wú)功功率幫助電網(wǎng)電壓的恢復(fù)。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，該平臺(tái)較理想地完成了設(shè)定的控制目標(biāo)，證明了該平臺(tái)的有效性、實(shí)用性。通過(guò)此平臺(tái)驗(yàn)證了提出的Crowbar控制邏輯能夠?qū)崿F(xiàn)雙饋風(fēng)電機(jī)組與電網(wǎng)之間的協(xié)調(diào)控制和雙饋電機(jī)在不同狀態(tài)間切換時(shí)的平穩(wěn)過(guò)渡。

2 變流器的數(shù)學(xué)模型

2.1 DFIG轉(zhuǎn)子側(cè)數(shù)學(xué)模型

在定子磁鏈定向控制中要對(duì)定子磁鏈進(jìn)行觀(guān)測(cè)，在一定程度上增加了控制的復(fù)雜度。由于DFIG定子與電網(wǎng)直接相連，電壓恒定且易檢測(cè)，按定子電壓定向矢量控制策略［4］降低了控制復(fù)雜難度，同樣可以達(dá)到較好的控制效果。

在忽略定子電阻Rs的情況下，當(dāng)同步速ω旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系的d軸定向于定子電壓矢量Us上時(shí)，有電壓方程和磁鏈方程如下［4］：

式中：Us為定子電壓矢量的幅值；σ為發(fā)電機(jī)的漏磁系數(shù)；Ψsd，Ψsq，Ψrd，Ψrq分別為定、轉(zhuǎn)子磁鏈的d，q軸分量；isd，isq，ird，irq分別為定、轉(zhuǎn)子電流的d，q軸分量；Lm，Lr分別為dq坐標(biāo)系定轉(zhuǎn)子同軸等效繞組間互感和轉(zhuǎn)子等效兩相繞組自感；usd，usq，urd，urq分別為定、轉(zhuǎn)子電壓的d，q軸分量。Rs，Rr分別為定子電阻、轉(zhuǎn)子電阻；ωs為轉(zhuǎn)差角速度。

根據(jù)式（2）可繪制出基于定子電壓定向矢量控制的轉(zhuǎn)子電流閉環(huán)控制框圖，如圖1所示。

圖1 DFIG按定子電壓定向矢量控制策略Fig.1 Vector control strategy of DFIG based on stator voltage orientation

2.2 網(wǎng)側(cè)變流器的控制方法

網(wǎng)側(cè)變流器主要有兩方面功能：一是維持直流母線(xiàn)電壓恒定；二是調(diào)節(jié)輸入功率因數(shù)。在電網(wǎng)電壓恒定的情況下，對(duì)輸入電流有功分量的控制，其實(shí)質(zhì)是對(duì)交流側(cè)有功功率的控制；對(duì)輸入電流無(wú)功分量的控制，其實(shí)質(zhì)是對(duì)輸入功率因數(shù)的控制［5］。

整個(gè)網(wǎng)側(cè)變流器的控制系統(tǒng)分為兩環(huán)控制，電壓外環(huán)控制和電流內(nèi)環(huán)控制，具體如圖2所示。直流母線(xiàn)電壓環(huán)和d軸電流環(huán)負(fù)責(zé)將風(fēng)力機(jī)捕獲的有功功率傳遞到電網(wǎng)，q軸電流環(huán)根據(jù)電網(wǎng)的需求產(chǎn)生所需的無(wú)功功率。如果系統(tǒng)要求變流器運(yùn)行在單位功率因數(shù)狀態(tài)，此時(shí)q軸電流應(yīng)為0。

圖2 網(wǎng)側(cè)變流器控制原理框圖Fig.2 Control diagram of grid-side converters

3 基于主動(dòng)Crowbar電路的低電壓穿越控制策略

對(duì)于DFIG而言，由于雙饋電機(jī)定子與電網(wǎng)直接相連接，因而變流器僅能對(duì)發(fā)電機(jī)實(shí)施部分的控制，并且雙饋電機(jī)定子電壓方程又具有欠阻尼特性，這樣在電網(wǎng)電壓發(fā)生跌落時(shí)，雙饋電機(jī)會(huì)產(chǎn)生較大的電磁暫態(tài)過(guò)渡過(guò)程，表現(xiàn)為電機(jī)轉(zhuǎn)子回路的過(guò)流或者過(guò)壓。

從能量守恒的角度考慮，電網(wǎng)電壓驟降會(huì)使DFIG產(chǎn)生的電能不能全部送出，因此這部分未能輸出的能量將消耗在機(jī)組內(nèi)部。首先，定子電壓驟降會(huì)引起定子電流增大，由于定、轉(zhuǎn)子之間的強(qiáng)耦合，使得轉(zhuǎn)子側(cè)也感應(yīng)出過(guò)流和過(guò)壓。再考慮到大電流會(huì)導(dǎo)致電機(jī)鐵心飽和、電抗減小，使定、轉(zhuǎn)子電流進(jìn)一步增大。轉(zhuǎn)子能量一部分被網(wǎng)側(cè)變流器傳遞到電網(wǎng)，剩下的給直流電容充電，導(dǎo)致直流母線(xiàn)電壓的快速升高。如果不及時(shí)采取保護(hù)措施，僅靠定、轉(zhuǎn)子繞組自身漏阻抗不足以抑制浪涌電流，過(guò)大的電流和電壓將導(dǎo)致勵(lì)磁變頻器、定轉(zhuǎn)子繞組絕緣以及直流母線(xiàn)電容的損壞［7］。本文研究的是最典型的電網(wǎng)電壓三相對(duì)稱(chēng)驟降故障。

當(dāng)電網(wǎng)電壓驟降時(shí)，為了保護(hù)勵(lì)磁變頻器，一種常用的方法是通過(guò)電阻短接轉(zhuǎn)子繞組以旁路轉(zhuǎn)子側(cè)變換器（RSC），為轉(zhuǎn)子側(cè)的浪涌電流提供一條通路，即Crowbar電路。當(dāng)切入轉(zhuǎn)子Crowbar電路時(shí)，轉(zhuǎn)子側(cè)被旁路而得到保護(hù)，網(wǎng)側(cè)變流器仍保持與電網(wǎng)連接。等轉(zhuǎn)子過(guò)電流消失并保持穩(wěn)定一段時(shí)間以后，切除轉(zhuǎn)子Crowbar保護(hù)，轉(zhuǎn)子側(cè)變流器恢復(fù)工作，從而實(shí)現(xiàn)DFIG在電壓跌落時(shí)不脫離電網(wǎng)，而變流器也免受過(guò)流損壞。適合于DFIG的Crowbar有多種拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，本平臺(tái)采用的主動(dòng)式Crowbar電路如圖3所示，轉(zhuǎn)子側(cè)Crowbar電路由二極管整流橋后采用IGBT和電阻構(gòu)成。

圖3 DFIG的Crowbar示意圖Fig.3 Sketch map of the Crowbar for DFIG

轉(zhuǎn)子Crowbar電路觸發(fā)時(shí)，轉(zhuǎn)子電壓和電流會(huì)瞬態(tài)跳變，然后通過(guò)轉(zhuǎn)子Crowbar旁路后在Rcrow的作用下快速衰減。一定范圍內(nèi)Rcrow越大，轉(zhuǎn)子電流衰減越快，但Rcrow過(guò)大會(huì)導(dǎo)致轉(zhuǎn)子變頻器中的功率開(kāi)關(guān)上產(chǎn)生過(guò)電壓，所以其大小受到功率開(kāi)關(guān)耐壓的限制。當(dāng)Rcrow上的電壓高于直流母線(xiàn)電壓時(shí)，轉(zhuǎn)子變頻器中的反并聯(lián)二極管導(dǎo)通，轉(zhuǎn)子側(cè)能量流入母線(xiàn)電容，反而導(dǎo)致直流母線(xiàn)電壓增大［7］。又需要顧及Rcrow電阻在故障期間的發(fā)熱問(wèn)題，本平臺(tái)選取Rcrow=10 Ω，功率為1 kW。

考慮到以上因素，本文提出并設(shè)計(jì)了一套完整的DFIG的低電壓穿越策略Crowbar控制邏輯，撬棒保護(hù)電路被觸發(fā)和被禁止的邏輯關(guān)系可描述如下。

1）首先通過(guò)對(duì)網(wǎng)側(cè)電壓和雙饋電機(jī)轉(zhuǎn)子電流的監(jiān)視，一旦發(fā)現(xiàn)網(wǎng)側(cè)電壓大幅度驟降或轉(zhuǎn)子電流超過(guò)1.5倍的額定值，即刻觸發(fā)轉(zhuǎn)子Crowbar電路動(dòng)作，短路雙饋電機(jī)的轉(zhuǎn)子電路。

2）在Crowbar保護(hù)電路被觸發(fā)動(dòng)作后，繼續(xù)監(jiān)視電機(jī)轉(zhuǎn)子電流，當(dāng)轉(zhuǎn)子電流低于設(shè)定值，并且衰減一段時(shí)間如40 ms，則進(jìn)入切除Crowbar電路動(dòng)作。在切除Crowbar電路且轉(zhuǎn)子變流器重新恢復(fù)工作時(shí)，為避免轉(zhuǎn)子變流器PI控制器引起的電流跳變?cè)俅斡|發(fā)Crowbar電路，需要將電流調(diào)節(jié)器的積分項(xiàng)復(fù)位，將轉(zhuǎn)子電流控制指令設(shè)定為實(shí)時(shí)的轉(zhuǎn)子電流的實(shí)際值。

3）在Crowbar被禁止后，此時(shí)如果依然處于電網(wǎng)電壓驟降期間，雙饋電機(jī)需迅速增加對(duì)無(wú)功功率的控制，以對(duì)電網(wǎng)電壓進(jìn)行最大限度的補(bǔ)償。如果Crowbar保護(hù)電路被禁止時(shí)，電網(wǎng)電壓已經(jīng)恢復(fù)，則雙饋電機(jī)和網(wǎng)側(cè)變流器恢復(fù)正常無(wú)功功率控制。

4）電壓恢復(fù)時(shí)刻和電壓跌落時(shí)刻的系統(tǒng)暫態(tài)變化類(lèi)似，暫態(tài)磁鏈?zhǔn)噶客瑯訒?huì)造成定、轉(zhuǎn)子繞組過(guò)電流。此時(shí)也要監(jiān)測(cè)轉(zhuǎn)子電流的變化，一旦發(fā)現(xiàn)轉(zhuǎn)子電流到達(dá)額定電流的1.5倍，則進(jìn)入撬棒電路動(dòng)作。待轉(zhuǎn)子電流低于設(shè)定值，切除撬棒電路動(dòng)作，轉(zhuǎn)子變頻器按有功功率優(yōu)先的原則，恢復(fù)有功功率到電壓跌落之前的水平。

4 模擬平臺(tái)的設(shè)計(jì)與研究

4.1 模擬平臺(tái)結(jié)構(gòu)和功能設(shè)計(jì)

根據(jù)上述原理，搭建了一臺(tái)以TMS320F2812為控制核心，功率為7.5 kW的變速恒頻雙饋風(fēng)力發(fā)電模擬平臺(tái)，電氣連接圖如圖4所示。

圖4 雙饋風(fēng)力發(fā)電模擬平臺(tái)電氣連接圖Fig.4 The electric schematic of the simulation platform for double fed wind power generation system

拖動(dòng)電機(jī)為異步電機(jī)，額定功率為9 kW，額定電壓為380 V，額定轉(zhuǎn)速為1 200 r/min；雙饋發(fā)電機(jī)額定功率為7.5 kW，額定電壓為380 V，額定轉(zhuǎn)速為1 200 r/min。

變流器采用TMS320F2812作為主控芯片，雙PWM開(kāi)關(guān)頻率為10 kHz；網(wǎng)側(cè)進(jìn)線(xiàn)電感為3 mH；通過(guò)控制雙PWM變流器，驗(yàn)證了變流器算法，實(shí)現(xiàn)最大功率跟蹤，穩(wěn)定直流母線(xiàn)電壓，并控制流向電網(wǎng)的有功和無(wú)功功率。定子并網(wǎng)電壓為380 V。轉(zhuǎn)子通過(guò)雙PWM變流器并網(wǎng)電壓為220 V。當(dāng)網(wǎng)側(cè)電壓跌落時(shí)，通過(guò)轉(zhuǎn)子側(cè)外加Crowbar電路，實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)的低電壓穿越功能。

4.2 模擬平臺(tái)實(shí)驗(yàn)監(jiān)控

基于美國(guó)NI公司的LabView軟件設(shè)計(jì)研發(fā)了試驗(yàn)平臺(tái)的上位機(jī)監(jiān)控系統(tǒng)。監(jiān)控界面分為4個(gè)部分：主界面、風(fēng)力機(jī)模擬界面、曲線(xiàn)觀(guān)測(cè)界面和低電壓實(shí)驗(yàn)界面。上位機(jī)監(jiān)控系統(tǒng)通過(guò)RS485通訊與變頻器、電壓跌落控制器、機(jī)側(cè)變流器和網(wǎng)側(cè)變流器相聯(lián)，如圖5所示為雙饋風(fēng)力發(fā)電模擬平臺(tái)的上位機(jī)主界面。該主界面包括：狀態(tài)變量觀(guān)測(cè)區(qū)域、網(wǎng)側(cè)通訊區(qū)域、變頻器通訊區(qū)域、機(jī)側(cè)通訊區(qū)域、低電壓通訊區(qū)域和數(shù)據(jù)保存區(qū)域。

圖5 雙饋風(fēng)力發(fā)電機(jī)試驗(yàn)臺(tái)上位機(jī)主界面Fig.5 The main customer interface of the platform for double fed wind power generation system

主界面包括主電路合閘、主電路斷開(kāi)、啟動(dòng)網(wǎng)側(cè)、啟動(dòng)原動(dòng)機(jī)、勵(lì)磁、并網(wǎng)、脫網(wǎng)等按鈕，通過(guò)上位機(jī)的操作控制整個(gè)系統(tǒng)的正常運(yùn)行和故障穿越，一些故障信號(hào)的復(fù)位也可以通過(guò)主界面清除。

如圖6為模擬平臺(tái)并網(wǎng)功率7.0 kW，原動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速1 100 r/min時(shí)的上位機(jī)曲線(xiàn)觀(guān)測(cè)界面。如圖6所示，直流母線(xiàn)電壓穩(wěn)定在400 V左右，顯示機(jī)側(cè)發(fā)出有功功率7.0 kW左右。

圖6 原動(dòng)機(jī)額定轉(zhuǎn)速下，并網(wǎng)功率為7.0 kW時(shí)的曲線(xiàn)觀(guān)測(cè)界面Fig.6 The interface of the curve observation for drive motor in rated speed and power

4.3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與波形深入分析

以下是針對(duì)平臺(tái)的實(shí)驗(yàn)結(jié)果和波形分析。如圖7所示為額定功率時(shí)定子電流波形，從圖7中可以看出定子并網(wǎng)波形良好。如圖8所示為電機(jī)運(yùn)行狀態(tài)從次同步到同步到超同步狀態(tài)時(shí)的轉(zhuǎn)子電流波形，圖8中稀疏部分為電機(jī)同步運(yùn)行狀態(tài)，頻率為0.6 Hz，從圖8中可以看出轉(zhuǎn)子電流波形良好，電機(jī)從次同步到同步再到超同步狀態(tài)過(guò)渡平穩(wěn)。從圖7和圖8可以看出平臺(tái)可以實(shí)現(xiàn)轉(zhuǎn)子側(cè)變流器的控制目標(biāo)。

圖7 額定功率時(shí)定子并網(wǎng)電流波形Fig.8 The current waveform of the stator at power rating

圖8 發(fā)電機(jī)3種狀態(tài)切換時(shí)的轉(zhuǎn)子電流波形Fig.8 The rotor current waveform when the the 3 status switching of the DFIG

如圖9所示分別為電壓跌落60%，持續(xù)時(shí)間為1 409 ms時(shí)的電網(wǎng)電壓（CH7）、轉(zhuǎn)子三相電流（CH2，CH3，CH4）、定子單相電流（CH9）和Crowbar電阻電流（CH10）波形圖。

圖9反應(yīng)了Crowbar保護(hù)電路被觸發(fā)和被禁止的邏輯關(guān)系，顯示了機(jī)組順利實(shí)現(xiàn)了低電壓穿越目標(biāo)。在電壓跌落瞬間定子、轉(zhuǎn)子過(guò)流（從幅值12 A突變到25 A），Crowbar切入，此時(shí)轉(zhuǎn)子電流被旁路，持續(xù)40 ms后Crowbar電路切出，定子電流呈斜坡下降。電壓跌落期間提供了一定的無(wú)功功率，電網(wǎng)恢復(fù)時(shí)刻定子、轉(zhuǎn)子過(guò)流，Crowbar再次切入并持續(xù)40 ms，然后以有功功率優(yōu)先的原則有功功率恢復(fù)到電壓跌落前的水平。從圖9中Crowbar電阻電流波形可以看出Crowbar電路的動(dòng)作。機(jī)組順利實(shí)現(xiàn)低電壓穿越。

圖9 電壓跌落時(shí)各狀態(tài)變量的波形圖Fig.9 The waveform of the various variable when grid voltage dip happens

5 結(jié)論

為解決實(shí)驗(yàn)室驗(yàn)證風(fēng)力發(fā)電變流器算法，建立了開(kāi)放性的雙饋風(fēng)力發(fā)電實(shí)驗(yàn)平臺(tái)，平臺(tái)較理想地完成了設(shè)定的控制目標(biāo)。為了達(dá)到實(shí)現(xiàn)平臺(tái)的低電壓穿越功能，進(jìn)一步基于此平臺(tái)，驗(yàn)證了提出的完整的Crowbar保護(hù)電路動(dòng)作邏輯，實(shí)現(xiàn)了故障期間風(fēng)力發(fā)電機(jī)與電網(wǎng)之間的協(xié)調(diào)控制和雙饋電機(jī)在不同運(yùn)行狀態(tài)間切換時(shí)的平穩(wěn)過(guò)渡。此平臺(tái)可方便用于實(shí)驗(yàn)室條件下風(fēng)力發(fā)電技術(shù)的研究。

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［6］ 賀益康，周鵬.變速恒頻雙饋異步風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)低電壓穿越技術(shù)綜述［J］.電工技術(shù)學(xué)報(bào)，2009，24（9）：140-146.

［7］ 李建林，趙棟利，李亞西，等.適合于變速恒頻雙饋感應(yīng)發(fā)電機(jī)的Crowbar對(duì)比分析［J］.可再生能源，2006（5）：57-60.

Design of the Simulation Platform for Double Fed Wind Power Generation System Having Low Voltage Ride Through Function

SONG Xiu-pu1，GE Bao-ming1，BI Da-qiang2，WANG-xin1
（1.School of Electrical Engineering，Beijing Jiaotong University，Beijing 100044，China；2.State Key Lab of Power Systems，Dept.of Electrical Engineering，Tsinghua University，Beijing 100084，China）

The mainstream control strategy of double fed wind power generation system was elaborated.Based this strategy，a simulation platform for DFIG was designed，which has complete function and friendly customer interface.In order to meet the new grid guideline that the turbine was allowed to disconnect during voltage dips have been set，a protection strategy based crowbar circuit was put forward and designed.The test results show that the platform can realize the control functions and check the suggested protection strategy.A LabView based computer monitor system has been designed，which has friendly interface and easy to operate the simulation platform.In a word the platform can be easily used to study the technology of wind power in the laboratory condition.

double fed induction generator；double PWM converter；Crowbar circuit；low voltage ride through（LVRT）；LabView

TM614；TM464

A

2013-08-27

修改稿日期：2014-05-08

國(guó)家高技術(shù)發(fā)展研究計(jì)劃（863計(jì)劃）項(xiàng)目（2012AA051201）

宋修璞（1987-），男，碩士研究生，Email：songxiupu@126.com