李文軍

摘要：對(duì)于大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋而言，基于施工安全、經(jīng)濟(jì)、結(jié)構(gòu)穩(wěn)固等多個(gè)方面因素的考量，多建議應(yīng)用懸臂澆筑施工方案展開(kāi)作業(yè)。懸臂澆筑施工方案下，施工期間不會(huì)對(duì)橋下正常交通運(yùn)行產(chǎn)生影響，且能夠借助于預(yù)應(yīng)力混凝土在負(fù)彎矩承受力方面的優(yōu)勢(shì)，鞏固整個(gè)連續(xù)梁橋結(jié)構(gòu)的跨越能力。但，與此同時(shí)，在連續(xù)梁橋懸臂澆筑施工期間，受到多個(gè)方面的因素影響，各個(gè)狀態(tài)參量的實(shí)際取值與理論設(shè)計(jì)參數(shù)之間難免會(huì)存在一定的偏差，并會(huì)對(duì)后期的合龍精度產(chǎn)生一定影響。針對(duì)此問(wèn)題，本文以結(jié)合連續(xù)梁橋懸臂澆筑施工實(shí)例的方式，探討施工期間變形控制的要點(diǎn)與效果，希望能夠引起各方人員的特別關(guān)注與重視。

關(guān)鍵詞：連續(xù)梁橋 懸臂澆筑 施工變形 控制

對(duì)于懸臂澆筑施工方案下所形成的連續(xù)梁橋工程而言，在施工期間進(jìn)行變形控制的最主要目的在于：確保整個(gè)連續(xù)梁橋施工過(guò)程當(dāng)中，主體結(jié)構(gòu)的安全性，同時(shí)確保施工完成后的結(jié)構(gòu)內(nèi)力狀態(tài)能夠滿足設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)與要求。結(jié)合實(shí)踐工作經(jīng)驗(yàn)來(lái)看，認(rèn)為在連續(xù)梁橋懸臂澆筑分段作業(yè)的過(guò)程當(dāng)中，需要結(jié)合相關(guān)施工監(jiān)測(cè)技術(shù)的靈活應(yīng)用，根據(jù)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)評(píng)估已完成澆筑梁段所對(duì)應(yīng)的變形情況以及受力情況，在具體施工中根據(jù)計(jì)算數(shù)據(jù)對(duì)誤差進(jìn)行分析，預(yù)測(cè)下一階段立模標(biāo)高的合理取值范圍，并對(duì)當(dāng)前立模標(biāo)高設(shè)計(jì)數(shù)值進(jìn)行調(diào)整。按照以上操作方法，確保整個(gè)連續(xù)梁橋懸臂澆筑作業(yè)完成后，合龍段兩側(cè)懸臂端標(biāo)高的偏差能夠嚴(yán)格控制在允許限制內(nèi)，確保結(jié)構(gòu)整體內(nèi)力狀態(tài)滿足設(shè)計(jì)要求。本文即結(jié)合實(shí)際案例，對(duì)該問(wèn)題展開(kāi)系統(tǒng)探討與研究，具體分析如下：

1 工程實(shí)例

銅川市玉皇閣大橋路線起于銅川新區(qū)北外環(huán)線華廈北道交叉口野狐坡，與新區(qū)至柳林公路相接，沿規(guī)劃的西北環(huán)線至朝陽(yáng)路，經(jīng)玉皇閣水庫(kù)下游800米處的查家河村附近跨越趙氏河，再經(jīng)坡頭止于銅川新工業(yè)區(qū)馮家村，接耀州區(qū)至旬邑公路。

玉皇閣大橋工程項(xiàng)目分為玉皇閣特大橋和橋頭北端引線兩部分，路線全長(zhǎng)11.608公里。玉皇閣特大橋路線起于朝陽(yáng)路與長(zhǎng)青南路交叉口，止于終點(diǎn)馮家村，全長(zhǎng)5.883公里，其中玉皇閣特大橋全長(zhǎng)1296米。橋頭北端引線由華廈北道路口至朝陽(yáng)路口，全長(zhǎng)5.725公里。擬建大橋及引線工程采用二級(jí)公路技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)，設(shè)計(jì)車速60公里/小時(shí)，路基寬度12米，引線部分行車道寬度7.0米；橋梁寬度12米，橋梁行車道寬度11.0米。橋梁設(shè)計(jì)荷載－公路Ⅰ級(jí)。其余指標(biāo)按照現(xiàn)行規(guī)范要求執(zhí)行。

2 懸臂澆筑施工變形控制要點(diǎn)分析

2.1 線性監(jiān)控測(cè)量要點(diǎn)分析 在連續(xù)梁橋懸臂施工作業(yè)的實(shí)施過(guò)程當(dāng)中，合龍段的施工精度在很大程度上會(huì)受到結(jié)構(gòu)線性控制質(zhì)量的影響，同時(shí)也將影響整個(gè)連續(xù)梁橋的施工質(zhì)量。施工作業(yè)實(shí)施過(guò)程當(dāng)中，對(duì)線性控制精度有相當(dāng)嚴(yán)格的要求。在此基礎(chǔ)之上，考慮到包括掛籃變形問(wèn)題、梁端自重問(wèn)題、施工荷載問(wèn)題、混凝土收縮問(wèn)題、溫度變化問(wèn)題、結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)化問(wèn)題以及預(yù)應(yīng)力施工問(wèn)題都將不同程度上對(duì)施工撓度產(chǎn)生影響，故而更需要將對(duì)撓度的計(jì)算與控制作為施工中的重點(diǎn)關(guān)注對(duì)象。

2.2 懸臂澆筑施工撓度控制要點(diǎn)分析 結(jié)合本工程實(shí)際情況來(lái)看，在對(duì)懸臂澆筑段連續(xù)梁橋施工撓度進(jìn)行控制的過(guò)程當(dāng)中，需要遵循的施工步驟可以概括為以下幾個(gè)方面：第一步，需要根據(jù)本工程前期設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)中的標(biāo)高尺寸為預(yù)拱度尺寸，合理計(jì)算待澆筑梁端所對(duì)應(yīng)的立模標(biāo)高取值情況，將該取值作為立模作業(yè)的開(kāi)展依據(jù)；第二步，在本階段連續(xù)梁橋施工作業(yè)實(shí)施過(guò)程當(dāng)中，組建專門工作小組，對(duì)各個(gè)階段施工期間在混凝土澆筑前、澆筑后、在預(yù)應(yīng)力張拉處理前、張拉處理后，以及在掛籃操作前、掛籃操作后的懸臂撓度取值變化情況進(jìn)行系統(tǒng)分析。節(jié)段施工完成后及時(shí)處理?yè)隙葦?shù)據(jù)，繪制形成撓度變化曲線，根據(jù)該曲線變化情況，對(duì)施工期間的撓度偏差值進(jìn)行靈活控制；第三步，合龍段前相連接的懸臂最后2個(gè)階段在立模施工過(guò)程中需要進(jìn)行聯(lián)合監(jiān)測(cè)，以最大限度的保障合龍段的作業(yè)精度。

2.3 變形控制相關(guān)參數(shù)測(cè)定要點(diǎn)分析 以施工撓度為典型，在懸臂澆筑施工期間，可能對(duì)撓度取值產(chǎn)生影響的相關(guān)參數(shù)都應(yīng)當(dāng)納入變形控制參數(shù)測(cè)定的范疇當(dāng)中。涉及到的參數(shù)主要包括掛籃變形參數(shù)、臨時(shí)荷載參數(shù)、混凝土彈性模量參數(shù)以及混凝土收縮徐變參數(shù)這幾個(gè)方面。首先，對(duì)于掛籃變形參數(shù)而言，該參數(shù)建議通過(guò)掛籃荷載實(shí)驗(yàn)的方式計(jì)算得出。在分級(jí)加載實(shí)驗(yàn)期間，能夠生成掛籃荷載作用力與施工撓度之間的對(duì)應(yīng)關(guān)系曲線，進(jìn)而可以計(jì)算得出懸臂澆筑施工期間，不同梁段荷載影響下的掛籃變形參數(shù)。其次，對(duì)于臨時(shí)荷載參數(shù)而言，主要由施工掛籃以及人員機(jī)具兩個(gè)方面的因素構(gòu)成。再次，對(duì)于混凝土彈性模量參數(shù)而言，主要是測(cè)定在時(shí)間延長(zhǎng)背景之下，混凝土彈性模量取值的變化趨勢(shì)。本工程中，測(cè)定時(shí)期包括混凝土7d、14d、28d以及60d齡期。最后，對(duì)于混凝土收縮徐變參數(shù)而言，其取值的確定可以通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)取樣試驗(yàn)的方式或者是以往經(jīng)驗(yàn)中，同標(biāo)號(hào)混凝土對(duì)應(yīng)參數(shù)實(shí)現(xiàn)。

2.4 撓度控制要點(diǎn)分析 在本工程懸臂澆筑作業(yè)過(guò)程當(dāng)中，在立模施工、混凝土澆筑、預(yù)應(yīng)力張拉以及掛籃操作前這四個(gè)工況下，都需要對(duì)施工現(xiàn)場(chǎng)的施工撓度取值進(jìn)行全面測(cè)量。在此過(guò)程當(dāng)中，要求重點(diǎn)關(guān)注以下幾個(gè)方面的問(wèn)題：首先，在立模階段施工過(guò)程當(dāng)中，若節(jié)段懸臂端所對(duì)應(yīng)的腹板中心位置底模標(biāo)高與設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)偏差控制在±5.0mm范圍之內(nèi)，則可以不用復(fù)測(cè)處理。及時(shí)將高程監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)匯總交由監(jiān)控小組進(jìn)行核對(duì)，下一階段的施工參數(shù)需要由監(jiān)控工作小組進(jìn)行審批。其次，施工單位在施工到最后混凝土澆筑時(shí)應(yīng)對(duì)單個(gè)橋面測(cè)點(diǎn)進(jìn)行聯(lián)測(cè)，以后每?jī)蓚€(gè)塊件混凝土施工時(shí)應(yīng)對(duì)該橋面測(cè)點(diǎn)進(jìn)行聯(lián)測(cè)，在合龍前、預(yù)應(yīng)力張拉后，均應(yīng)對(duì)前面進(jìn)行聯(lián)測(cè)，以掌握合龍前后各控制點(diǎn)高程的變化。橋面鋪裝結(jié)束后應(yīng)對(duì)全橋橋面進(jìn)行聯(lián)測(cè)。

3 懸臂澆筑施工變形控制效果分析

在玉皇閣大橋工程項(xiàng)目當(dāng)中，主梁?jiǎn)蝹€(gè)T構(gòu)共分15個(gè)塊段進(jìn)行懸臂澆筑，0號(hào)塊整體長(zhǎng)度為6.5m，1~8號(hào)梁端分段長(zhǎng)度為5*350.0cm+3*400.0cm。橋梁中跨區(qū)域內(nèi)設(shè)置合龍段，合龍段設(shè)計(jì)寬度取值標(biāo)準(zhǔn)為2.0m，按照15~19橋墩共5個(gè)T構(gòu)對(duì)稱開(kāi)展懸臂施工作業(yè)。施工技術(shù)方面，0~1號(hào)梁端澆筑模式為托架搭設(shè)基礎(chǔ)之上的懸臂澆筑作業(yè)，2~15號(hào)梁端澆筑模式為掛籃基礎(chǔ)之上的懸臂澆筑作業(yè)?，F(xiàn)場(chǎng)施工數(shù)據(jù)顯示：懸臂澆筑狀態(tài)下，最重梁端左半幅取值為1188.0kN，右半幅取值為1100.0kN。全橋合龍段施工流程為：邊跨作業(yè)→后跨作業(yè)。

結(jié)合施工現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)資料數(shù)據(jù)來(lái)看，在整個(gè)連續(xù)梁橋懸臂澆筑作業(yè)施工期間，通過(guò)以上對(duì)施工變形的控制，本工程主梁結(jié)構(gòu)平面方向、垂直方向所對(duì)應(yīng)的合攏精度如下表所示（見(jiàn)表1）。結(jié)合表1中數(shù)據(jù)可知：本懸臂澆筑連續(xù)梁橋合龍段施工精度滿足施工要求，實(shí)測(cè)結(jié)果與設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)之間的偏差較小，成橋結(jié)構(gòu)可靠，外形美觀。

表1主梁結(jié)構(gòu)平面方向、垂直方向所對(duì)應(yīng)的合攏精度數(shù)據(jù)示意表

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4 結(jié)束語(yǔ)

在連續(xù)梁橋懸臂澆筑施工作業(yè)的實(shí)施過(guò)程當(dāng)中，需要經(jīng)歷一個(gè)相當(dāng)漫長(zhǎng)與復(fù)雜的施工體系轉(zhuǎn)化過(guò)程。通過(guò)一系列的理論計(jì)算，能夠獲取各個(gè)施工階段中，連續(xù)梁橋所對(duì)應(yīng)的主梁理論標(biāo)高取值參數(shù)，以此作為施工作業(yè)開(kāi)展的基本參照與依據(jù)。但，受到多個(gè)方面因素的影響，仍然會(huì)在懸臂澆筑施工期間產(chǎn)生大量的誤差，如何對(duì)誤差進(jìn)行系統(tǒng)的分析與識(shí)別，調(diào)整誤差，實(shí)現(xiàn)對(duì)變形問(wèn)題的合理控制，直接關(guān)系到連續(xù)梁橋懸臂結(jié)構(gòu)合龍段的作業(yè)質(zhì)量。本文主要結(jié)合工程實(shí)例，研究了在連續(xù)梁橋懸臂澆筑施工過(guò)程當(dāng)中，對(duì)變形問(wèn)題進(jìn)行控制的基本思路與方案，驗(yàn)證了變形控制的價(jià)值與效果，希望能夠在后續(xù)同類工程施工作業(yè)的開(kāi)展中加以應(yīng)用。

參考文獻(xiàn)：

[1]周敉，宋一凡，趙小星等.預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁懸臂澆筑的施工控制[J].長(zhǎng)安大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版），2005，25(6):43-48.

[2]黃騰，張書(shū)豐，章登精等.大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁施工控制技術(shù)[J].河海大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版)，2003，31(6):669-673.

[3]劉鵬，陳夢(mèng)成，程海根等.基于懸臂澆筑法的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋施工監(jiān)控研究與實(shí)踐[J].四川建筑科學(xué)研究，2013，39(2):386-

389.

[4]陶寧燕，石啟印，溫龍偉等.大跨度懸臂澆筑連續(xù)梁橋應(yīng)力預(yù)測(cè)研究[J].四川建筑科學(xué)研究，2013，39(5):43-46.

[5]鄭祖恩，李志勇，吳欣等.基于模糊綜合評(píng)判法的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋懸臂澆筑施工風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估[J].公路工程，2013，38(2):60-64.

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摘要：對(duì)于大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋而言，基于施工安全、經(jīng)濟(jì)、結(jié)構(gòu)穩(wěn)固等多個(gè)方面因素的考量，多建議應(yīng)用懸臂澆筑施工方案展開(kāi)作業(yè)。懸臂澆筑施工方案下，施工期間不會(huì)對(duì)橋下正常交通運(yùn)行產(chǎn)生影響，且能夠借助于預(yù)應(yīng)力混凝土在負(fù)彎矩承受力方面的優(yōu)勢(shì)，鞏固整個(gè)連續(xù)梁橋結(jié)構(gòu)的跨越能力。但，與此同時(shí)，在連續(xù)梁橋懸臂澆筑施工期間，受到多個(gè)方面的因素影響，各個(gè)狀態(tài)參量的實(shí)際取值與理論設(shè)計(jì)參數(shù)之間難免會(huì)存在一定的偏差，并會(huì)對(duì)后期的合龍精度產(chǎn)生一定影響。針對(duì)此問(wèn)題，本文以結(jié)合連續(xù)梁橋懸臂澆筑施工實(shí)例的方式，探討施工期間變形控制的要點(diǎn)與效果，希望能夠引起各方人員的特別關(guān)注與重視。

關(guān)鍵詞：連續(xù)梁橋 懸臂澆筑 施工變形 控制

對(duì)于懸臂澆筑施工方案下所形成的連續(xù)梁橋工程而言，在施工期間進(jìn)行變形控制的最主要目的在于：確保整個(gè)連續(xù)梁橋施工過(guò)程當(dāng)中，主體結(jié)構(gòu)的安全性，同時(shí)確保施工完成后的結(jié)構(gòu)內(nèi)力狀態(tài)能夠滿足設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)與要求。結(jié)合實(shí)踐工作經(jīng)驗(yàn)來(lái)看，認(rèn)為在連續(xù)梁橋懸臂澆筑分段作業(yè)的過(guò)程當(dāng)中，需要結(jié)合相關(guān)施工監(jiān)測(cè)技術(shù)的靈活應(yīng)用，根據(jù)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)評(píng)估已完成澆筑梁段所對(duì)應(yīng)的變形情況以及受力情況，在具體施工中根據(jù)計(jì)算數(shù)據(jù)對(duì)誤差進(jìn)行分析，預(yù)測(cè)下一階段立模標(biāo)高的合理取值范圍，并對(duì)當(dāng)前立模標(biāo)高設(shè)計(jì)數(shù)值進(jìn)行調(diào)整。按照以上操作方法，確保整個(gè)連續(xù)梁橋懸臂澆筑作業(yè)完成后，合龍段兩側(cè)懸臂端標(biāo)高的偏差能夠嚴(yán)格控制在允許限制內(nèi)，確保結(jié)構(gòu)整體內(nèi)力狀態(tài)滿足設(shè)計(jì)要求。本文即結(jié)合實(shí)際案例，對(duì)該問(wèn)題展開(kāi)系統(tǒng)探討與研究，具體分析如下：

1 工程實(shí)例

銅川市玉皇閣大橋路線起于銅川新區(qū)北外環(huán)線華廈北道交叉口野狐坡，與新區(qū)至柳林公路相接，沿規(guī)劃的西北環(huán)線至朝陽(yáng)路，經(jīng)玉皇閣水庫(kù)下游800米處的查家河村附近跨越趙氏河，再經(jīng)坡頭止于銅川新工業(yè)區(qū)馮家村，接耀州區(qū)至旬邑公路。

玉皇閣大橋工程項(xiàng)目分為玉皇閣特大橋和橋頭北端引線兩部分，路線全長(zhǎng)11.608公里。玉皇閣特大橋路線起于朝陽(yáng)路與長(zhǎng)青南路交叉口，止于終點(diǎn)馮家村，全長(zhǎng)5.883公里，其中玉皇閣特大橋全長(zhǎng)1296米。橋頭北端引線由華廈北道路口至朝陽(yáng)路口，全長(zhǎng)5.725公里。擬建大橋及引線工程采用二級(jí)公路技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)，設(shè)計(jì)車速60公里/小時(shí)，路基寬度12米，引線部分行車道寬度7.0米；橋梁寬度12米，橋梁行車道寬度11.0米。橋梁設(shè)計(jì)荷載－公路Ⅰ級(jí)。其余指標(biāo)按照現(xiàn)行規(guī)范要求執(zhí)行。

2 懸臂澆筑施工變形控制要點(diǎn)分析

2.1 線性監(jiān)控測(cè)量要點(diǎn)分析 在連續(xù)梁橋懸臂施工作業(yè)的實(shí)施過(guò)程當(dāng)中，合龍段的施工精度在很大程度上會(huì)受到結(jié)構(gòu)線性控制質(zhì)量的影響，同時(shí)也將影響整個(gè)連續(xù)梁橋的施工質(zhì)量。施工作業(yè)實(shí)施過(guò)程當(dāng)中，對(duì)線性控制精度有相當(dāng)嚴(yán)格的要求。在此基礎(chǔ)之上，考慮到包括掛籃變形問(wèn)題、梁端自重問(wèn)題、施工荷載問(wèn)題、混凝土收縮問(wèn)題、溫度變化問(wèn)題、結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)化問(wèn)題以及預(yù)應(yīng)力施工問(wèn)題都將不同程度上對(duì)施工撓度產(chǎn)生影響，故而更需要將對(duì)撓度的計(jì)算與控制作為施工中的重點(diǎn)關(guān)注對(duì)象。

2.2 懸臂澆筑施工撓度控制要點(diǎn)分析 結(jié)合本工程實(shí)際情況來(lái)看，在對(duì)懸臂澆筑段連續(xù)梁橋施工撓度進(jìn)行控制的過(guò)程當(dāng)中，需要遵循的施工步驟可以概括為以下幾個(gè)方面：第一步，需要根據(jù)本工程前期設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)中的標(biāo)高尺寸為預(yù)拱度尺寸，合理計(jì)算待澆筑梁端所對(duì)應(yīng)的立模標(biāo)高取值情況，將該取值作為立模作業(yè)的開(kāi)展依據(jù)；第二步，在本階段連續(xù)梁橋施工作業(yè)實(shí)施過(guò)程當(dāng)中，組建專門工作小組，對(duì)各個(gè)階段施工期間在混凝土澆筑前、澆筑后、在預(yù)應(yīng)力張拉處理前、張拉處理后，以及在掛籃操作前、掛籃操作后的懸臂撓度取值變化情況進(jìn)行系統(tǒng)分析。節(jié)段施工完成后及時(shí)處理?yè)隙葦?shù)據(jù)，繪制形成撓度變化曲線，根據(jù)該曲線變化情況，對(duì)施工期間的撓度偏差值進(jìn)行靈活控制；第三步，合龍段前相連接的懸臂最后2個(gè)階段在立模施工過(guò)程中需要進(jìn)行聯(lián)合監(jiān)測(cè)，以最大限度的保障合龍段的作業(yè)精度。

2.3 變形控制相關(guān)參數(shù)測(cè)定要點(diǎn)分析 以施工撓度為典型，在懸臂澆筑施工期間，可能對(duì)撓度取值產(chǎn)生影響的相關(guān)參數(shù)都應(yīng)當(dāng)納入變形控制參數(shù)測(cè)定的范疇當(dāng)中。涉及到的參數(shù)主要包括掛籃變形參數(shù)、臨時(shí)荷載參數(shù)、混凝土彈性模量參數(shù)以及混凝土收縮徐變參數(shù)這幾個(gè)方面。首先，對(duì)于掛籃變形參數(shù)而言，該參數(shù)建議通過(guò)掛籃荷載實(shí)驗(yàn)的方式計(jì)算得出。在分級(jí)加載實(shí)驗(yàn)期間，能夠生成掛籃荷載作用力與施工撓度之間的對(duì)應(yīng)關(guān)系曲線，進(jìn)而可以計(jì)算得出懸臂澆筑施工期間，不同梁段荷載影響下的掛籃變形參數(shù)。其次，對(duì)于臨時(shí)荷載參數(shù)而言，主要由施工掛籃以及人員機(jī)具兩個(gè)方面的因素構(gòu)成。再次，對(duì)于混凝土彈性模量參數(shù)而言，主要是測(cè)定在時(shí)間延長(zhǎng)背景之下，混凝土彈性模量取值的變化趨勢(shì)。本工程中，測(cè)定時(shí)期包括混凝土7d、14d、28d以及60d齡期。最后，對(duì)于混凝土收縮徐變參數(shù)而言，其取值的確定可以通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)取樣試驗(yàn)的方式或者是以往經(jīng)驗(yàn)中，同標(biāo)號(hào)混凝土對(duì)應(yīng)參數(shù)實(shí)現(xiàn)。

2.4 撓度控制要點(diǎn)分析 在本工程懸臂澆筑作業(yè)過(guò)程當(dāng)中，在立模施工、混凝土澆筑、預(yù)應(yīng)力張拉以及掛籃操作前這四個(gè)工況下，都需要對(duì)施工現(xiàn)場(chǎng)的施工撓度取值進(jìn)行全面測(cè)量。在此過(guò)程當(dāng)中，要求重點(diǎn)關(guān)注以下幾個(gè)方面的問(wèn)題：首先，在立模階段施工過(guò)程當(dāng)中，若節(jié)段懸臂端所對(duì)應(yīng)的腹板中心位置底模標(biāo)高與設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)偏差控制在±5.0mm范圍之內(nèi)，則可以不用復(fù)測(cè)處理。及時(shí)將高程監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)匯總交由監(jiān)控小組進(jìn)行核對(duì)，下一階段的施工參數(shù)需要由監(jiān)控工作小組進(jìn)行審批。其次，施工單位在施工到最后混凝土澆筑時(shí)應(yīng)對(duì)單個(gè)橋面測(cè)點(diǎn)進(jìn)行聯(lián)測(cè)，以后每?jī)蓚€(gè)塊件混凝土施工時(shí)應(yīng)對(duì)該橋面測(cè)點(diǎn)進(jìn)行聯(lián)測(cè)，在合龍前、預(yù)應(yīng)力張拉后，均應(yīng)對(duì)前面進(jìn)行聯(lián)測(cè)，以掌握合龍前后各控制點(diǎn)高程的變化。橋面鋪裝結(jié)束后應(yīng)對(duì)全橋橋面進(jìn)行聯(lián)測(cè)。

3 懸臂澆筑施工變形控制效果分析

在玉皇閣大橋工程項(xiàng)目當(dāng)中，主梁?jiǎn)蝹€(gè)T構(gòu)共分15個(gè)塊段進(jìn)行懸臂澆筑，0號(hào)塊整體長(zhǎng)度為6.5m，1~8號(hào)梁端分段長(zhǎng)度為5*350.0cm+3*400.0cm。橋梁中跨區(qū)域內(nèi)設(shè)置合龍段，合龍段設(shè)計(jì)寬度取值標(biāo)準(zhǔn)為2.0m，按照15~19橋墩共5個(gè)T構(gòu)對(duì)稱開(kāi)展懸臂施工作業(yè)。施工技術(shù)方面，0~1號(hào)梁端澆筑模式為托架搭設(shè)基礎(chǔ)之上的懸臂澆筑作業(yè)，2~15號(hào)梁端澆筑模式為掛籃基礎(chǔ)之上的懸臂澆筑作業(yè)?，F(xiàn)場(chǎng)施工數(shù)據(jù)顯示：懸臂澆筑狀態(tài)下，最重梁端左半幅取值為1188.0kN，右半幅取值為1100.0kN。全橋合龍段施工流程為：邊跨作業(yè)→后跨作業(yè)。

結(jié)合施工現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)資料數(shù)據(jù)來(lái)看，在整個(gè)連續(xù)梁橋懸臂澆筑作業(yè)施工期間，通過(guò)以上對(duì)施工變形的控制，本工程主梁結(jié)構(gòu)平面方向、垂直方向所對(duì)應(yīng)的合攏精度如下表所示（見(jiàn)表1）。結(jié)合表1中數(shù)據(jù)可知：本懸臂澆筑連續(xù)梁橋合龍段施工精度滿足施工要求，實(shí)測(cè)結(jié)果與設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)之間的偏差較小，成橋結(jié)構(gòu)可靠，外形美觀。

表1主梁結(jié)構(gòu)平面方向、垂直方向所對(duì)應(yīng)的合攏精度數(shù)據(jù)示意表

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4 結(jié)束語(yǔ)

在連續(xù)梁橋懸臂澆筑施工作業(yè)的實(shí)施過(guò)程當(dāng)中，需要經(jīng)歷一個(gè)相當(dāng)漫長(zhǎng)與復(fù)雜的施工體系轉(zhuǎn)化過(guò)程。通過(guò)一系列的理論計(jì)算，能夠獲取各個(gè)施工階段中，連續(xù)梁橋所對(duì)應(yīng)的主梁理論標(biāo)高取值參數(shù)，以此作為施工作業(yè)開(kāi)展的基本參照與依據(jù)。但，受到多個(gè)方面因素的影響，仍然會(huì)在懸臂澆筑施工期間產(chǎn)生大量的誤差，如何對(duì)誤差進(jìn)行系統(tǒng)的分析與識(shí)別，調(diào)整誤差，實(shí)現(xiàn)對(duì)變形問(wèn)題的合理控制，直接關(guān)系到連續(xù)梁橋懸臂結(jié)構(gòu)合龍段的作業(yè)質(zhì)量。本文主要結(jié)合工程實(shí)例，研究了在連續(xù)梁橋懸臂澆筑施工過(guò)程當(dāng)中，對(duì)變形問(wèn)題進(jìn)行控制的基本思路與方案，驗(yàn)證了變形控制的價(jià)值與效果，希望能夠在后續(xù)同類工程施工作業(yè)的開(kāi)展中加以應(yīng)用。

參考文獻(xiàn)：

[1]周敉，宋一凡，趙小星等.預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁懸臂澆筑的施工控制[J].長(zhǎng)安大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版），2005，25(6):43-48.

[2]黃騰，張書(shū)豐，章登精等.大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁施工控制技術(shù)[J].河海大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版)，2003，31(6):669-673.

[3]劉鵬，陳夢(mèng)成，程海根等.基于懸臂澆筑法的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋施工監(jiān)控研究與實(shí)踐[J].四川建筑科學(xué)研究，2013，39(2):386-

389.

[4]陶寧燕，石啟印，溫龍偉等.大跨度懸臂澆筑連續(xù)梁橋應(yīng)力預(yù)測(cè)研究[J].四川建筑科學(xué)研究，2013，39(5):43-46.

[5]鄭祖恩，李志勇，吳欣等.基于模糊綜合評(píng)判法的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋懸臂澆筑施工風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估[J].公路工程，2013，38(2):60-64.

endprint

摘要：對(duì)于大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋而言，基于施工安全、經(jīng)濟(jì)、結(jié)構(gòu)穩(wěn)固等多個(gè)方面因素的考量，多建議應(yīng)用懸臂澆筑施工方案展開(kāi)作業(yè)。懸臂澆筑施工方案下，施工期間不會(huì)對(duì)橋下正常交通運(yùn)行產(chǎn)生影響，且能夠借助于預(yù)應(yīng)力混凝土在負(fù)彎矩承受力方面的優(yōu)勢(shì)，鞏固整個(gè)連續(xù)梁橋結(jié)構(gòu)的跨越能力。但，與此同時(shí)，在連續(xù)梁橋懸臂澆筑施工期間，受到多個(gè)方面的因素影響，各個(gè)狀態(tài)參量的實(shí)際取值與理論設(shè)計(jì)參數(shù)之間難免會(huì)存在一定的偏差，并會(huì)對(duì)后期的合龍精度產(chǎn)生一定影響。針對(duì)此問(wèn)題，本文以結(jié)合連續(xù)梁橋懸臂澆筑施工實(shí)例的方式，探討施工期間變形控制的要點(diǎn)與效果，希望能夠引起各方人員的特別關(guān)注與重視。

關(guān)鍵詞：連續(xù)梁橋 懸臂澆筑 施工變形 控制

對(duì)于懸臂澆筑施工方案下所形成的連續(xù)梁橋工程而言，在施工期間進(jìn)行變形控制的最主要目的在于：確保整個(gè)連續(xù)梁橋施工過(guò)程當(dāng)中，主體結(jié)構(gòu)的安全性，同時(shí)確保施工完成后的結(jié)構(gòu)內(nèi)力狀態(tài)能夠滿足設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)與要求。結(jié)合實(shí)踐工作經(jīng)驗(yàn)來(lái)看，認(rèn)為在連續(xù)梁橋懸臂澆筑分段作業(yè)的過(guò)程當(dāng)中，需要結(jié)合相關(guān)施工監(jiān)測(cè)技術(shù)的靈活應(yīng)用，根據(jù)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)評(píng)估已完成澆筑梁段所對(duì)應(yīng)的變形情況以及受力情況，在具體施工中根據(jù)計(jì)算數(shù)據(jù)對(duì)誤差進(jìn)行分析，預(yù)測(cè)下一階段立模標(biāo)高的合理取值范圍，并對(duì)當(dāng)前立模標(biāo)高設(shè)計(jì)數(shù)值進(jìn)行調(diào)整。按照以上操作方法，確保整個(gè)連續(xù)梁橋懸臂澆筑作業(yè)完成后，合龍段兩側(cè)懸臂端標(biāo)高的偏差能夠嚴(yán)格控制在允許限制內(nèi)，確保結(jié)構(gòu)整體內(nèi)力狀態(tài)滿足設(shè)計(jì)要求。本文即結(jié)合實(shí)際案例，對(duì)該問(wèn)題展開(kāi)系統(tǒng)探討與研究，具體分析如下：

1 工程實(shí)例

銅川市玉皇閣大橋路線起于銅川新區(qū)北外環(huán)線華廈北道交叉口野狐坡，與新區(qū)至柳林公路相接，沿規(guī)劃的西北環(huán)線至朝陽(yáng)路，經(jīng)玉皇閣水庫(kù)下游800米處的查家河村附近跨越趙氏河，再經(jīng)坡頭止于銅川新工業(yè)區(qū)馮家村，接耀州區(qū)至旬邑公路。

玉皇閣大橋工程項(xiàng)目分為玉皇閣特大橋和橋頭北端引線兩部分，路線全長(zhǎng)11.608公里。玉皇閣特大橋路線起于朝陽(yáng)路與長(zhǎng)青南路交叉口，止于終點(diǎn)馮家村，全長(zhǎng)5.883公里，其中玉皇閣特大橋全長(zhǎng)1296米。橋頭北端引線由華廈北道路口至朝陽(yáng)路口，全長(zhǎng)5.725公里。擬建大橋及引線工程采用二級(jí)公路技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)，設(shè)計(jì)車速60公里/小時(shí)，路基寬度12米，引線部分行車道寬度7.0米；橋梁寬度12米，橋梁行車道寬度11.0米。橋梁設(shè)計(jì)荷載－公路Ⅰ級(jí)。其余指標(biāo)按照現(xiàn)行規(guī)范要求執(zhí)行。

2 懸臂澆筑施工變形控制要點(diǎn)分析

2.1 線性監(jiān)控測(cè)量要點(diǎn)分析 在連續(xù)梁橋懸臂施工作業(yè)的實(shí)施過(guò)程當(dāng)中，合龍段的施工精度在很大程度上會(huì)受到結(jié)構(gòu)線性控制質(zhì)量的影響，同時(shí)也將影響整個(gè)連續(xù)梁橋的施工質(zhì)量。施工作業(yè)實(shí)施過(guò)程當(dāng)中，對(duì)線性控制精度有相當(dāng)嚴(yán)格的要求。在此基礎(chǔ)之上，考慮到包括掛籃變形問(wèn)題、梁端自重問(wèn)題、施工荷載問(wèn)題、混凝土收縮問(wèn)題、溫度變化問(wèn)題、結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)化問(wèn)題以及預(yù)應(yīng)力施工問(wèn)題都將不同程度上對(duì)施工撓度產(chǎn)生影響，故而更需要將對(duì)撓度的計(jì)算與控制作為施工中的重點(diǎn)關(guān)注對(duì)象。

2.2 懸臂澆筑施工撓度控制要點(diǎn)分析 結(jié)合本工程實(shí)際情況來(lái)看，在對(duì)懸臂澆筑段連續(xù)梁橋施工撓度進(jìn)行控制的過(guò)程當(dāng)中，需要遵循的施工步驟可以概括為以下幾個(gè)方面：第一步，需要根據(jù)本工程前期設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)中的標(biāo)高尺寸為預(yù)拱度尺寸，合理計(jì)算待澆筑梁端所對(duì)應(yīng)的立模標(biāo)高取值情況，將該取值作為立模作業(yè)的開(kāi)展依據(jù)；第二步，在本階段連續(xù)梁橋施工作業(yè)實(shí)施過(guò)程當(dāng)中，組建專門工作小組，對(duì)各個(gè)階段施工期間在混凝土澆筑前、澆筑后、在預(yù)應(yīng)力張拉處理前、張拉處理后，以及在掛籃操作前、掛籃操作后的懸臂撓度取值變化情況進(jìn)行系統(tǒng)分析。節(jié)段施工完成后及時(shí)處理?yè)隙葦?shù)據(jù)，繪制形成撓度變化曲線，根據(jù)該曲線變化情況，對(duì)施工期間的撓度偏差值進(jìn)行靈活控制；第三步，合龍段前相連接的懸臂最后2個(gè)階段在立模施工過(guò)程中需要進(jìn)行聯(lián)合監(jiān)測(cè)，以最大限度的保障合龍段的作業(yè)精度。

2.3 變形控制相關(guān)參數(shù)測(cè)定要點(diǎn)分析 以施工撓度為典型，在懸臂澆筑施工期間，可能對(duì)撓度取值產(chǎn)生影響的相關(guān)參數(shù)都應(yīng)當(dāng)納入變形控制參數(shù)測(cè)定的范疇當(dāng)中。涉及到的參數(shù)主要包括掛籃變形參數(shù)、臨時(shí)荷載參數(shù)、混凝土彈性模量參數(shù)以及混凝土收縮徐變參數(shù)這幾個(gè)方面。首先，對(duì)于掛籃變形參數(shù)而言，該參數(shù)建議通過(guò)掛籃荷載實(shí)驗(yàn)的方式計(jì)算得出。在分級(jí)加載實(shí)驗(yàn)期間，能夠生成掛籃荷載作用力與施工撓度之間的對(duì)應(yīng)關(guān)系曲線，進(jìn)而可以計(jì)算得出懸臂澆筑施工期間，不同梁段荷載影響下的掛籃變形參數(shù)。其次，對(duì)于臨時(shí)荷載參數(shù)而言，主要由施工掛籃以及人員機(jī)具兩個(gè)方面的因素構(gòu)成。再次，對(duì)于混凝土彈性模量參數(shù)而言，主要是測(cè)定在時(shí)間延長(zhǎng)背景之下，混凝土彈性模量取值的變化趨勢(shì)。本工程中，測(cè)定時(shí)期包括混凝土7d、14d、28d以及60d齡期。最后，對(duì)于混凝土收縮徐變參數(shù)而言，其取值的確定可以通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)取樣試驗(yàn)的方式或者是以往經(jīng)驗(yàn)中，同標(biāo)號(hào)混凝土對(duì)應(yīng)參數(shù)實(shí)現(xiàn)。

2.4 撓度控制要點(diǎn)分析 在本工程懸臂澆筑作業(yè)過(guò)程當(dāng)中，在立模施工、混凝土澆筑、預(yù)應(yīng)力張拉以及掛籃操作前這四個(gè)工況下，都需要對(duì)施工現(xiàn)場(chǎng)的施工撓度取值進(jìn)行全面測(cè)量。在此過(guò)程當(dāng)中，要求重點(diǎn)關(guān)注以下幾個(gè)方面的問(wèn)題：首先，在立模階段施工過(guò)程當(dāng)中，若節(jié)段懸臂端所對(duì)應(yīng)的腹板中心位置底模標(biāo)高與設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)偏差控制在±5.0mm范圍之內(nèi)，則可以不用復(fù)測(cè)處理。及時(shí)將高程監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)匯總交由監(jiān)控小組進(jìn)行核對(duì)，下一階段的施工參數(shù)需要由監(jiān)控工作小組進(jìn)行審批。其次，施工單位在施工到最后混凝土澆筑時(shí)應(yīng)對(duì)單個(gè)橋面測(cè)點(diǎn)進(jìn)行聯(lián)測(cè)，以后每?jī)蓚€(gè)塊件混凝土施工時(shí)應(yīng)對(duì)該橋面測(cè)點(diǎn)進(jìn)行聯(lián)測(cè)，在合龍前、預(yù)應(yīng)力張拉后，均應(yīng)對(duì)前面進(jìn)行聯(lián)測(cè)，以掌握合龍前后各控制點(diǎn)高程的變化。橋面鋪裝結(jié)束后應(yīng)對(duì)全橋橋面進(jìn)行聯(lián)測(cè)。

3 懸臂澆筑施工變形控制效果分析

在玉皇閣大橋工程項(xiàng)目當(dāng)中，主梁?jiǎn)蝹€(gè)T構(gòu)共分15個(gè)塊段進(jìn)行懸臂澆筑，0號(hào)塊整體長(zhǎng)度為6.5m，1~8號(hào)梁端分段長(zhǎng)度為5*350.0cm+3*400.0cm。橋梁中跨區(qū)域內(nèi)設(shè)置合龍段，合龍段設(shè)計(jì)寬度取值標(biāo)準(zhǔn)為2.0m，按照15~19橋墩共5個(gè)T構(gòu)對(duì)稱開(kāi)展懸臂施工作業(yè)。施工技術(shù)方面，0~1號(hào)梁端澆筑模式為托架搭設(shè)基礎(chǔ)之上的懸臂澆筑作業(yè)，2~15號(hào)梁端澆筑模式為掛籃基礎(chǔ)之上的懸臂澆筑作業(yè)?，F(xiàn)場(chǎng)施工數(shù)據(jù)顯示：懸臂澆筑狀態(tài)下，最重梁端左半幅取值為1188.0kN，右半幅取值為1100.0kN。全橋合龍段施工流程為：邊跨作業(yè)→后跨作業(yè)。

結(jié)合施工現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)資料數(shù)據(jù)來(lái)看，在整個(gè)連續(xù)梁橋懸臂澆筑作業(yè)施工期間，通過(guò)以上對(duì)施工變形的控制，本工程主梁結(jié)構(gòu)平面方向、垂直方向所對(duì)應(yīng)的合攏精度如下表所示（見(jiàn)表1）。結(jié)合表1中數(shù)據(jù)可知：本懸臂澆筑連續(xù)梁橋合龍段施工精度滿足施工要求，實(shí)測(cè)結(jié)果與設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)之間的偏差較小，成橋結(jié)構(gòu)可靠，外形美觀。

表1主梁結(jié)構(gòu)平面方向、垂直方向所對(duì)應(yīng)的合攏精度數(shù)據(jù)示意表

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4 結(jié)束語(yǔ)

在連續(xù)梁橋懸臂澆筑施工作業(yè)的實(shí)施過(guò)程當(dāng)中，需要經(jīng)歷一個(gè)相當(dāng)漫長(zhǎng)與復(fù)雜的施工體系轉(zhuǎn)化過(guò)程。通過(guò)一系列的理論計(jì)算，能夠獲取各個(gè)施工階段中，連續(xù)梁橋所對(duì)應(yīng)的主梁理論標(biāo)高取值參數(shù)，以此作為施工作業(yè)開(kāi)展的基本參照與依據(jù)。但，受到多個(gè)方面因素的影響，仍然會(huì)在懸臂澆筑施工期間產(chǎn)生大量的誤差，如何對(duì)誤差進(jìn)行系統(tǒng)的分析與識(shí)別，調(diào)整誤差，實(shí)現(xiàn)對(duì)變形問(wèn)題的合理控制，直接關(guān)系到連續(xù)梁橋懸臂結(jié)構(gòu)合龍段的作業(yè)質(zhì)量。本文主要結(jié)合工程實(shí)例，研究了在連續(xù)梁橋懸臂澆筑施工過(guò)程當(dāng)中，對(duì)變形問(wèn)題進(jìn)行控制的基本思路與方案，驗(yàn)證了變形控制的價(jià)值與效果，希望能夠在后續(xù)同類工程施工作業(yè)的開(kāi)展中加以應(yīng)用。

參考文獻(xiàn)：

[1]周敉，宋一凡，趙小星等.預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁懸臂澆筑的施工控制[J].長(zhǎng)安大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版），2005，25(6):43-48.

[2]黃騰，張書(shū)豐，章登精等.大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁施工控制技術(shù)[J].河海大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版)，2003，31(6):669-673.

[3]劉鵬，陳夢(mèng)成，程海根等.基于懸臂澆筑法的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋施工監(jiān)控研究與實(shí)踐[J].四川建筑科學(xué)研究，2013，39(2):386-

389.

[4]陶寧燕，石啟印，溫龍偉等.大跨度懸臂澆筑連續(xù)梁橋應(yīng)力預(yù)測(cè)研究[J].四川建筑科學(xué)研究，2013，39(5):43-46.

[5]鄭祖恩，李志勇，吳欣等.基于模糊綜合評(píng)判法的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋懸臂澆筑施工風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估[J].公路工程，2013，38(2):60-64.

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