張朋，朱永宏，張柯，曹玲芝

(1.鄭州輕工業(yè)學院，河南 鄭州 450002，2.河南省計量科學研究院，河南 鄭州 450008)

0 引言

壓縮天然氣一般是通過加氣柱給撬車大罐里加氣的，流速較大，給撬車加氣后運輸?shù)阶诱居脕斫o普通汽車加氣。加氣機的計量準確關系到貿易雙方的利益，所以加氣機的計量檢定工作備受廣大消費者的關注。加氣機檢定裝置是對加氣機進行現(xiàn)場檢定、校準的一套裝置。國內普遍使用的加氣機檢定裝置存在著體積龐大、用戶界面不盡友好、量程小等缺點，其流量范圍為0～30 m3/h。由于CNG加氣柱、卸氣柱的流量范圍為0～500 m3/h，加氣壓力25 MPa，所以現(xiàn)行的裝置難以對CNG 加氣柱的流量開展精確有效的計量檢定工作，以致經(jīng)常造成貿易糾紛。為減少貿易糾紛，亟需建立CNG加氣柱的計量檢定系統(tǒng)。

1 影響流量測量的因素及解決辦法

1.1 高壓力、高流速對流量測量的影響

在現(xiàn)場測量CNG時，由于氣體的密度低，必須要在很高的壓力和很高的流速下才能達到規(guī)定的質量流量值，在高壓力、高流速下，高速氣體通過流量計會引起較嚴重的噪聲，磁電傳感器易受到環(huán)境噪聲的干擾。這就要求所使用的磁電傳感器的測量范圍大、精度高、抗干擾性能強。將兩路傳感器正弦信號的相位差轉換成為相應的電壓信號的同時，為使磁電傳感器輸出的振幅幅度足夠大，趨于平穩(wěn)，采用基準電壓源(傳感器的穩(wěn)壓供電電源)解決此問題。

1.2 流體壓力對流量測量的影響

首先考慮流體的壓力不應超過規(guī)定的工作壓力，其次考慮靜壓變化的影響[1]。壓力的變化影響測量管繃緊程度和布登效應的程度，并破壞測量管不對稱的原零點偏置，同時流體壓力的作用使測量管變硬;流體壓力和測量管的剛度成正比，由于剛度的增加，使得材料的彈性模量增大，其流量將增大;此外，壓力的變化也會引起管子尺寸的變化，從而影響其靈敏度。故此在高壓情況下，流體壓力對其測量準確度的影響是不可忽略的，壓力補償問題也是必不可少的。在現(xiàn)場測量時，磁電傳感器將對當前工況的溫度和壓力信號進行采集后，送入DSP，按預先植入DSP內的溫度、壓力補償數(shù)學模型，計算并顯示出補償后的實時流量。

補償數(shù)學模型為

式中:Q為補償后流量;p為壓力;T為溫度;C1，C2，C3為常數(shù)系數(shù);Q0為補償前流量。

圖1 系統(tǒng)硬件框圖

1.3 機械振動對流量測量的影響

在高壓、高流速下，其振動會增強。為了減少外部機械振動的影響，采用隔離振動的支撐架和振動管間用柔性管連接，避免振動頻率與工作頻率 (800～1000 Hz)相同。

2 系統(tǒng)組成

該系統(tǒng)由流量管、激振器 (驅動模塊)、磁電傳感器 (在流量管流入端和流出端各安裝一個)、數(shù)字信號處理模塊、通訊模塊、溫度補償模塊、4～20 mA及脈沖輸出模塊組成，其系統(tǒng)硬件框圖如圖1所示。

本系統(tǒng)以DSP芯片 TMS320F28335為核心，采用磁電傳感器對流量信號進行采集，經(jīng)放大、濾波、A/D轉換等，送入DSP，采用滑動Goertzel算法 (SGA)，將信號x(n)按傅里葉展開為x(n)=a(n)sin(nω)+b(n)cos(nω)，其中信號的相位 φ(n)=arctan[b(n)/a(n)]，則相位差計算公式為Δφ=φ2－φ1，精確計算出相位差和頻率，利用DSP快速運算功能，計算出被測流體的密度和質量流量等信息。與上位機進行通信，進行數(shù)據(jù)的再處理、儲存等工作。

3 軟件設計

下位機流程圖如圖2所示，根據(jù)相位差計算流量，經(jīng)溫度、壓力補償后，計算出補償后的流量，再將數(shù)據(jù)發(fā)送給上位機。上位機采用Delphi語言開發(fā)操作界面，在流量區(qū) (高壓、低壓)增加了瞬時流量曲線，此曲線可以直觀地實時顯示出在此高壓力下的瞬時流量的走向，并計算檢定數(shù)據(jù)的誤差及重復性以及判斷并顯示檢定結果。上位機流程圖如圖3所示。

圖2 下位機流程圖

圖3 上位機流程圖

4 現(xiàn)場測試

為了驗證本系統(tǒng)的穩(wěn)定性和測量準確度，我們通過設置不同的壓力 (5 MPa和18 MPa)，采用質量法(標準)對比的方法對CNG加氣柱檢定系統(tǒng)進行了現(xiàn)場測試。每個壓力下測量三次，其測量數(shù)據(jù)分別如表1、表2所示。

表1 5 MPa壓力下的實驗數(shù)據(jù)

表2 18 MPa壓力下的實驗數(shù)據(jù)

由表1、表2可以看出，本系統(tǒng)在現(xiàn)場檢定時有良好的穩(wěn)定性，其誤差優(yōu)于0.1%，重復性優(yōu)于0.05%，均符合現(xiàn)場測量的要求。根據(jù)表1、表2可分別畫出在不同壓力下的加氣柱系統(tǒng) (實線)和標準示值 (虛線)的流量曲線，如圖4，圖5所示。根據(jù)圖形可看出兩曲線非常接近，其誤差也非常小，穩(wěn)定性好。

圖4 壓力5 MPa下的流量曲線圖

圖5 壓力18 MPa下的流量曲線圖

在不同壓力下，體積流量隨時間的變化情況，可由瞬時流量曲線給出，如圖6所示。

圖6 瞬時流量曲線

由圖6可知，系統(tǒng)的測量范圍為0～500 m3/h，測量范圍之大，是其它加氣機計量裝置所不及的，現(xiàn)場測試結果符合本系統(tǒng)設計的要求。

5 結束語

本文采用基準源解決了在高壓、高流速下傳感器幅值變化不穩(wěn)定的問題以及現(xiàn)場振動對測量的影響和壓力補償?shù)葐栴}，通過進行現(xiàn)場測試，證明了本系統(tǒng)的穩(wěn)定性良好，測量范圍大，測量準確度優(yōu)于0.1%，重復性優(yōu)于0.05%。測試結果符合現(xiàn)場計量的要求。

[1]李剛，李蒲生.羅斯蒙特質量流量計測量原理及應用[J].煉油與化工，2004(4):43－47.

[2]徐科軍，于翠欣，蘇建徽，等.基于DSP的科氏質量流量計信號處理系統(tǒng) [J].儀器儀表學報，2002，23(2):170－178.

[3]國家質量監(jiān)督檢驗檢疫總局.JJG996－2012壓縮天然氣加氣機檢定規(guī)程[S].北京:中國計量出版社，2012.