李 卿，郭鴻鎮(zhèn)，王彥偉，趙張龍，姚澤坤

（1西北工業(yè)大學(xué) 材料學(xué)院，西安710072；2中航工業(yè) 中航特材工業(yè)（西安）有限公司，西安710080）

GH4049合金是一種難變形的沉淀強(qiáng)化鎳基高溫合金，與前蘇聯(lián)的ЭИ929合金成分相近［1］，其合金元素的固溶強(qiáng)化和γ′相的沉淀強(qiáng)化水平很高。在高溫下具有良好的抗氧化、抗熱腐蝕性能和良好的屈服強(qiáng)度、抗張強(qiáng)度、蠕變強(qiáng)度。它主要應(yīng)用在具有高溫、復(fù)雜應(yīng)力和腐蝕介質(zhì)環(huán)境中［2］，例如制作航空發(fā)動(dòng)機(jī)渦輪工作葉片。由于該合金熱加工參數(shù)范圍比較窄，在用作渦輪工作葉片熱鍛成形時(shí)，鍛件容易出現(xiàn)組織不穩(wěn)定和裂紋等缺陷，導(dǎo)致廢品率較高。因此，研究該合金在不同熱變形條件下的熱變形行為，對(duì)于獲得合格的優(yōu)質(zhì)鍛件具有重要意義。

本工作通過(guò)GH4049合金的高溫壓縮實(shí)驗(yàn)所得數(shù)據(jù)分析該合金的流變行為特征，建立一定熱變形參數(shù)范圍內(nèi)GH4049合金的本構(gòu)方程，并研究變形溫度和應(yīng)變速率對(duì)合金微觀(guān)組織的影響。

1 實(shí)驗(yàn)

實(shí)驗(yàn)所用原材料為GH4049合金熱軋棒材，其化學(xué)成分如表1所示。原始組織主要由晶粒尺寸為10～30μm的等軸晶粒組成，如圖1所示。棒材加工成φ8mm×12mm的圓柱體試樣，試樣兩端加工有貯存高溫潤(rùn)滑劑的淺槽，在Gleeble－1500試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行等溫壓縮實(shí)驗(yàn)。變形溫度為1090，1120，1150，1180℃，應(yīng)變速率為0.1，1，10，50s－1，最大變形程度約為60%。實(shí)驗(yàn)過(guò)程中，試驗(yàn)機(jī)自動(dòng)采集和計(jì)算行程、載荷、應(yīng)力和應(yīng)變數(shù)據(jù)。變形結(jié)束后水冷，然后將試樣沿縱向切開(kāi)，經(jīng)研磨、拋光，再經(jīng) CuSO4（20g）＋ H2SO4（5mL）＋ HCL（50mL）＋ H2O（100mL）溶液腐蝕后，在金相顯微鏡下觀(guān)察合金微觀(guān)組織。

表1 實(shí)驗(yàn)用GH4049合金的化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)／%）Table1 Chemical composition of GH4049alloy used in experiments（mass fraction／%）

圖1 GH4049合金熱軋棒材的顯微組織Fig.1 Microstructure of GH4049alloy hot rolled bar

2 結(jié)果與分析

2.1 高溫流變曲線(xiàn)

所測(cè)GH4049合金在不同實(shí)驗(yàn)溫度下變形時(shí)的流動(dòng)應(yīng)力曲線(xiàn)總體變化趨勢(shì)相類(lèi)似，故此處僅討論合金在1120℃變形溫度下不同應(yīng)變速率的應(yīng)力－應(yīng)變曲線(xiàn)，如圖2所示。可知，應(yīng)變速率越小，流動(dòng)應(yīng)力達(dá)到峰值所需應(yīng)變?cè)叫?，而且峰值?yīng)力也越小。合金在各應(yīng)變速率條件下均發(fā)生了流動(dòng)軟化現(xiàn)象，且隨著應(yīng)變速率的增大，軟化趨勢(shì)更加明顯。一般而言，流變軟化的原因是合金熱變形過(guò)程中發(fā)生了動(dòng)態(tài)回復(fù)、動(dòng)態(tài)再結(jié)晶或開(kāi)裂行為［3］。

圖2 GH4049合金在不同應(yīng)變速率下的應(yīng)力－應(yīng)變曲線(xiàn)Fig.2 True stress－strain curves of GH4049alloy with different strain rates

在高應(yīng)變速率下（如10s－1和50s－1），隨著應(yīng)變?cè)黾樱鲃?dòng)應(yīng)力很快達(dá)到峰值，然后波動(dòng)并持續(xù)緩慢下降。在起始階段合金的加工硬化嚴(yán)重，隨著應(yīng)變繼續(xù)增加，合金的流動(dòng)軟化作用明顯大于硬化作用，流變曲線(xiàn)未能達(dá)到動(dòng)態(tài)平衡或者達(dá)到穩(wěn)態(tài)時(shí)較晚。還可以看到，圖2中曲線(xiàn)在峰值應(yīng)力附近呈現(xiàn)出明顯的波浪特征，這是由于合金發(fā)生動(dòng)態(tài)再結(jié)晶軟化后，必須有進(jìn)一步的加工硬化，才能再一次積累位錯(cuò)并發(fā)生再結(jié)晶，此時(shí)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶與加工硬化交替進(jìn)行［4］。

與高應(yīng)變速率曲線(xiàn)不同，低應(yīng)變速率條件下的曲線(xiàn)在較小應(yīng)變時(shí)便開(kāi)始呈現(xiàn)穩(wěn)態(tài)流變特征，即流動(dòng)應(yīng)力隨應(yīng)變?cè)黾幼兓苄　?/p>

2.2 本構(gòu)方程

數(shù)值模擬技術(shù)已經(jīng)廣泛應(yīng)用于優(yōu)化合金熱加工工藝，進(jìn)而實(shí)現(xiàn)對(duì)微觀(guān)組織的控制［5－7］。數(shù)值模擬的有效性有賴(lài)于合金本構(gòu)方程的精確建立。

本構(gòu)方程是描述材料變形特征的數(shù)學(xué)模型，它真實(shí)反映了流變應(yīng)力與應(yīng)變速率和變形溫度之間的依賴(lài)關(guān)系［8］。本構(gòu)關(guān)系是利用剛塑性有限元方法對(duì)金屬加工過(guò)程進(jìn)行數(shù)值模擬的前提條件，可作為變形熱力參數(shù)選擇及設(shè)備噸位確定的依據(jù)，也可用作耗散結(jié)構(gòu)理論的動(dòng)力學(xué)方程來(lái)確定變形穩(wěn)定區(qū)。最常用的描述金屬熱變形行為的本構(gòu)方程有兩種［9］：唯象型本構(gòu)方程和機(jī)理型本構(gòu)方程。唯象型本構(gòu)方程與機(jī)理型本構(gòu)方程不同，它是利用可測(cè)宏觀(guān)參量來(lái)描述動(dòng)力學(xué)行為，不涉及微觀(guān)組織，直觀(guān)性強(qiáng)，便于工程應(yīng)用。因此，本工作利用熱模擬壓縮實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，建立了GH4049合金的唯象型本構(gòu)方程。

大多數(shù)金屬材料熱變形過(guò)程中，高溫流變應(yīng)力與應(yīng)變速率和溫度之間的關(guān)系可用Sellars和Tegart提出的Arrhenius方程［10－13］來(lái)表示。通過(guò)線(xiàn)性擬合實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)獲得GH4049合金的熱變形本構(gòu)方程：

式中：ε·為應(yīng)變速率（s－1）；σ為峰值應(yīng)力或穩(wěn)態(tài)流變應(yīng)力（MPa）；R為氣體常數(shù)（R＝8.314J／mol／K）；T為熱力學(xué)溫度（K）。

為了驗(yàn)證所建立本構(gòu)方程的精確度，利用式（1）計(jì)算的峰值應(yīng)力與實(shí)驗(yàn)所得的峰值應(yīng)力進(jìn)行對(duì)比分析，如圖3所示?？梢钥闯?，計(jì)算值與實(shí)驗(yàn)值吻合度較好，相對(duì)誤差均在8%以下，所建立的本構(gòu)方程具有較高的精確度。

2.3 變形溫度對(duì)合金組織的影響

圖3 峰值應(yīng)力實(shí)驗(yàn)值與計(jì)算值的比較Fig.3 Peak stress comparison of experimental and calculated values

GH4049合金在不同溫度下變形后的顯微組織如圖4所示。不同溫度下變形后的組織為典型的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶組織，晶粒為等軸晶粒，晶界呈現(xiàn)波浪形和鋸齒狀。由圖4（a）可知，1090℃下變形后的晶粒最細(xì)，其尺寸小于原始晶粒尺寸（圖1），但是其組織是不完全再結(jié)晶組織，還殘留個(gè)別被壓扁拉長(zhǎng)的晶粒。高于1090℃變形溫度下的組織基本上為完全再結(jié)晶組織。隨著變形溫度的升高，晶粒尺寸逐漸變大，但均勻程度有所增加。由此可知，變形溫度對(duì)GH4049合金微觀(guān)組織影響顯著。

GH4049合金作為鎳基變形高溫合金，屬于低層錯(cuò)能合金，這類(lèi)合金容易產(chǎn)生層錯(cuò)，擴(kuò)展位錯(cuò)中的層錯(cuò)帶較寬，位錯(cuò)的交滑移和攀移比較困難，不易產(chǎn)生動(dòng)態(tài)回復(fù)，因而在熱加工過(guò)程中，會(huì)積累足夠高的位錯(cuò)密度，導(dǎo)致發(fā)生動(dòng)態(tài)再結(jié)晶，所以動(dòng)態(tài)再結(jié)晶是其主要的變形機(jī)制，并且隨著溫度的升高，動(dòng)態(tài)再結(jié)晶更加充分，晶粒均勻程度趨于提高。1090～1180℃的晶粒尺寸逐漸增大，這是由于變形溫度的升高提供了足夠的能量，使相界擴(kuò)散能力增強(qiáng)，大晶粒吞食小晶粒，晶粒尺寸增加。同時(shí)，GH4049合金的γ′相溶解溫度在1120℃左右，高于1120℃變形時(shí)組織中γ′相減少，阻礙晶粒長(zhǎng)大作用減弱，所以再結(jié)晶晶粒容易粗大［14］。

圖4 不同變形溫度下的GH4049合金的顯微組織（a）1090℃；（b）1120℃；（c）1150℃；（d）1180℃Fig.4 Microstructures of GH4049alloys with different deformation temperatures（a）1090℃；（b）1120℃；（c）1150℃；（d）1180℃

2.4 應(yīng)變速率對(duì)合金組織的影響

GH4049合金在1120℃、不同應(yīng)變速率條件下變形后的顯微組織如圖5所示。在應(yīng)變速率為0.1s－1的變形組織中大部分晶粒發(fā)生了明顯的長(zhǎng)大，大小晶粒尺寸相差較大，組織趨于不均勻（圖5（a））。應(yīng)變速率大于0.1s－1的組織呈現(xiàn)為等軸的再結(jié)晶晶粒組織，晶粒大小相差不大。其中應(yīng)變速率為1s－1時(shí)的晶粒組織（圖5（b））要比應(yīng)變速率為10s－1和50s－1時(shí)的細(xì)小。應(yīng)變速率為10s－1和50s－1條件下變形后的試樣組織差別不大。由此可知，在此應(yīng)變速率范圍內(nèi)，較慢應(yīng)變速率（0.1s－1）時(shí)，由于高溫停留時(shí)間較長(zhǎng)，組織晶粒趨于長(zhǎng)大，不均勻，隨著應(yīng)變速率提高，變形晶粒趨于均勻，但晶粒尺寸相差不大，應(yīng)變速率為1s－1時(shí)晶粒相對(duì)細(xì)小一些。

圖5 不同應(yīng)變速率下的GH4049合金的顯微組織（a）0.1s－1；（b）1s－1；（c）10s－1；（d）50s－1Fig.5 Microstructures of GH4049alloy with different strain rates（a）0.1s－1；（b）1s－1；（c）10s－1；（d）50s－1

3 結(jié)論

（1）GH4049合金在不同條件下變形時(shí)，隨著應(yīng)變?cè)黾樱l(fā)生了流變軟化現(xiàn)象，流變軟化的原因是合金在熱變形過(guò)程中發(fā)生了動(dòng)態(tài)再結(jié)晶。隨著應(yīng)變速率減小，流動(dòng)應(yīng)力達(dá)到峰值時(shí)的應(yīng)變及峰值應(yīng)力均減小。

（3）變形溫度對(duì)GH4049合金微觀(guān)組織影響顯著。隨著溫度升高，動(dòng)態(tài)再結(jié)晶更加充分，晶粒尺寸變大，晶粒組織均勻程度提高；隨著應(yīng)變速率的增加，晶粒尺寸先變小后增大。當(dāng)應(yīng)變速率為1s－1時(shí)晶粒組織較為細(xì)小。

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