麻 衡，馬光亭，王月香

（萊蕪鋼鐵集團(tuán)有限公司，山東 萊蕪 271104）

學(xué)會(huì)動(dòng)態(tài)

熱處理工藝對(duì)NM450耐磨鋼組織與性能的影響

麻 衡，馬光亭，王月香

（萊蕪鋼鐵集團(tuán)有限公司，山東 萊蕪 271104）

對(duì)控軋控冷工藝生產(chǎn)的16 mm厚度規(guī)格NM450耐磨鋼板進(jìn)行930℃+保溫20 min淬火、200℃+保溫25 min回火處理，并對(duì)熱軋態(tài)、淬火態(tài)及回火態(tài)的鋼板取樣進(jìn)行組織性能分析。結(jié)果表明，熱軋后鋼板組織為鐵素體+珠光體以及少量貝氏體，淬火組織為馬氏體+殘余奧氏體以及少量貝氏體，回火組織為馬氏體+殘余奧氏體+針狀貝氏體。試驗(yàn)鋼淬火+回火處理后Rm1 378 MPa，A5021.5%，-20℃夏比沖擊功61 J，表面布氏硬度443 HBW，具有良好的綜合力學(xué)性能。

耐磨鋼；NM450；淬火；回火；微觀組織；力學(xué)性能

1 前言

近年來(lái)，工程機(jī)械行業(yè)對(duì)耐磨鋼的要求越來(lái)越苛刻，要求耐磨鋼板不僅要有高硬度、高耐磨性，還要有高強(qiáng)韌性。目前TMCP技術(shù)已經(jīng)廣泛應(yīng)用于低合金高強(qiáng)鋼的生產(chǎn)過(guò)程中，但是對(duì)于像耐磨鋼一類要求性能穩(wěn)定性與均勻性非常高的關(guān)鍵結(jié)構(gòu)件用鋼，離線熱處理（淬火+回火）生產(chǎn)工藝仍然無(wú)可替代[1-2]。國(guó)內(nèi)外鋼廠生產(chǎn)NM450高強(qiáng)度耐磨鋼板多采用淬火+低溫回火熱處理狀態(tài)交貨，因此，研究熱處理工藝對(duì)耐磨鋼板組織性能的影響具有重要意義。本研究探討熱處理工藝對(duì)NM450耐磨鋼組織性能的影響，以期為材料的生產(chǎn)和應(yīng)用提供參考。

2 試驗(yàn)材料及方法

試驗(yàn)材料為NM450連鑄坯，根據(jù)NM450耐磨鋼標(biāo)準(zhǔn)及用戶要求的硬度、強(qiáng)度、韌性及其焊接性能等指標(biāo)，同時(shí)考慮到其經(jīng)濟(jì)性，成分設(shè)計(jì)通常不添加Nb、V等貴重合金元素，而是通過(guò)添加Cr、Mo、B等元素來(lái)提高產(chǎn)品的淬透性，具體成分要求見表1。力學(xué)性能通常要求抗拉強(qiáng)度不低于1 250 MPa，伸長(zhǎng)率A50不低于7%，-20℃沖擊功（縱向）均值不低于24 J，表面布氏硬度為420～480 HBW。

表1 NM450耐磨鋼要求的化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）%

由于NM450鋼板成品規(guī)格較厚（16 mm），故采用控軋、軋后空冷工藝生產(chǎn)，并進(jìn)行淬火和回火熱處理。為了保證成品鋼板的表面質(zhì)量，同時(shí)為保證鋼坯原始晶粒不至于過(guò)分長(zhǎng)大使軋后鋼材晶粒難以細(xì)化，將加熱溫度設(shè)定為1 200℃，保溫足夠時(shí)間（5～6 h），以保證熱軋前連鑄坯組織的均勻性。熱軋過(guò)程中為確保獲得較為理想的熱軋態(tài)組織，精軋開軋溫度設(shè)為930℃，終軋溫度為860～880℃。軋后規(guī)格為16 mm。

將控軋+空冷得到的熱軋態(tài)鋼板進(jìn)行熱處理，淬火溫度一般為Ac3以上30～50℃，低溫回火工藝一般在150～300℃溫度范圍內(nèi)進(jìn)行。試驗(yàn)用鋼淬火溫度為930℃，保溫20 min，隨后加熱到200℃，保溫25 min。

1）微觀組織分析。分別將熱軋后及不同熱處理工藝處理后的鋼板沿垂直于軋制方向切開，觀察寬度方向中心處的微觀組織。試樣經(jīng)砂紙研磨、電動(dòng)拋光后，用2%的硝酸酒精溶液腐蝕，在Leica DMIRM金相顯微鏡及FEI Quanta 600掃描電鏡下進(jìn)行組織觀察。

2）力學(xué)性能檢測(cè)。在熱處理后的鋼板上取矩形試樣，試樣上下表面經(jīng)銑床加工后，在TH600布氏硬度計(jì)上檢測(cè)鋼板硬度，選用Φ10 mm淬火鋼球壓頭，3 000 kg載荷保持10 s。

沿?zé)崽幚砗箐摪宓臋M向切取拉伸試樣，取樣標(biāo)準(zhǔn)按照GB/T 228《金屬拉伸試驗(yàn)方法》進(jìn)行，用Z2000型全自動(dòng)拉伸試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，橫梁移動(dòng)速度為60 mm/min。

沿?zé)崽幚砗箐摪宓目v向切取沖擊試樣，按照GB/T 229《金屬夏比缺口沖擊試驗(yàn)方法》進(jìn)行沖擊試驗(yàn)，試樣尺寸為10 mm×10 mm×55 mm，采用V形缺口，在Instron 9250 HV落地式示波型沖擊試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行低溫沖擊試驗(yàn)。

3 試驗(yàn)結(jié)果及分析

3.1 鋼板的微觀組織

厚度16 mm NM450耐磨鋼板熱軋態(tài)、淬火態(tài)和

圖1 厚16 mm NM450耐磨鋼板不同狀態(tài)、不同部位的金相組織

圖2 厚16 mm NM450耐磨鋼板不同狀態(tài)、不同部位的SEM組織形貌

微觀組織分析表明，熱軋后鋼板組織主要是鐵素體+珠光體以及少量貝氏體（圖1a～c、圖2a～c）。鐵素體呈不規(guī)則的細(xì)長(zhǎng)條狀，心部出現(xiàn)了明顯的帶狀偏析。

淬火態(tài)鋼板3個(gè)位置處的組織均為馬氏體+殘余奧氏體以及少量貝氏體，并且從表面到心部殘余奧氏體逐漸減少，晶粒尺寸變化不大，分別為12.10、11.88、11.78 μm（圖1d～f、圖2d～f）。

回火態(tài)組織為馬氏體+殘余奧氏體+針狀貝氏體，并且從表面到心部貝氏體含量逐漸增多，尺寸增大，分布更均勻。此外，在馬氏體基體上還有少量析出物（圖1e～i、圖2e～i）?；鼗鸢鍡l馬氏體組織與淬火板條馬氏體形貌相似，這是由于回火溫度相對(duì)較低，板條馬氏體沒(méi)有大量分解，保持原有的板條狀態(tài)。

3.2 鋼板力學(xué)性能分析

試驗(yàn)鋼不同處理狀態(tài)拉伸、沖擊及其硬度試驗(yàn)結(jié)果如表2所示?？梢钥吹?，試驗(yàn)鋼在淬火后微觀組織的改變使得強(qiáng)度和硬度得到大幅度提升，達(dá)到了NM450指標(biāo)要求。由于該試驗(yàn)鋼服役環(huán)境決定了對(duì)硬度和強(qiáng)度要求較高，韌性不是關(guān)鍵指標(biāo)，故成分設(shè)計(jì)時(shí)影響韌性的碳、錳等成分含量較高。與組織對(duì)比分析，在保證強(qiáng)度和硬度的前提下，可以適當(dāng)提高回火溫度，有助于提高鋼板的韌性。

表2 厚16 mm NM450耐磨鋼板不同狀態(tài)的力學(xué)性能

3.3 熱處理工藝影響分析

淬火溫度對(duì)強(qiáng)度和塑性的影響主要是由于微觀組織的變化引起的。淬火溫度過(guò)高，淬透性好、機(jī)械性能高，但溫度過(guò)高，奧氏體晶粒易于粗大，淬火后得到粗大的馬氏體組織，并且易變形甚至開裂；一般鋼在淬火后回火時(shí)，隨著溫度的升高和時(shí)間的延長(zhǎng)，會(huì)發(fā)生馬氏體中碳的偏聚、馬氏體的分解、碳化物類型的轉(zhuǎn)變、相的回復(fù)再結(jié)晶、滲碳體集聚和球化等組織變化。這幾個(gè)過(guò)程均被碳和合金元素的擴(kuò)散所控制，是相互重疊進(jìn)行的，很難截然分開。

回火溫度較低時(shí)，馬氏體發(fā)生分解，同時(shí)馬氏體中的碳濃度降低，馬氏體中過(guò)飽和的固溶碳將發(fā)生脫溶，析出碳化物?；鼗饻囟仍礁?，馬氏體分解越快，析出的碳化物越多，馬氏體的碳濃度降低也越多。

實(shí)踐表明，本試驗(yàn)鋼最佳的熱處理工藝為：淬火溫度930℃，保溫20 min；回火溫度200℃，保溫25 min。材料可得到最佳的強(qiáng)韌性匹配。

4 結(jié)論

4.1 熱軋后鋼板組織主要是鐵素體+珠光體以及少量貝氏體，鐵素體呈不規(guī)則的細(xì)長(zhǎng)條狀；淬火后，組織為馬氏體+殘余奧氏體以及少量貝氏體，與熱軋態(tài)相比，晶粒尺寸未發(fā)生明顯變化；回火后組織為馬氏體+殘余奧氏體+針狀貝氏體，并且從表面到心部貝氏體含量逐漸增多，尺寸增大，分布更均勻，由于回火溫度相對(duì)較低，板條馬氏體還沒(méi)有大量分解，保持原有的板條狀態(tài)，其組織形貌與淬火態(tài)相似，相應(yīng)的強(qiáng)度和硬度變化不大。

4.2 在保證微合金元素強(qiáng)化基礎(chǔ)上，軋后需要采用淬火+回火工藝處理，即在Ac3+（30～50℃）淬火，保證獲得馬氏體基體組織，再通過(guò)200℃低溫回火處理，消除淬火應(yīng)力，降低脆性，使組織達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)，最終可獲得理想的綜合性能。

[1]麻衡，周平，劉軍剛，等.回火溫度對(duì)NM360耐磨鋼組織與性能的影響[J].金屬熱處理，2011，36（4）：66-68.

[2]衣忠文，麻衡.Nb-Mo、V微合金元素對(duì)NM500超高強(qiáng)度耐磨鋼板組織與性能的影響[J].金屬熱處理，2013，38（7）：57-61.

Influence of Heat Treatment Process on the Microstructure and Property of Wear-resistant Steel NM450

MA Heng,MA Guangting,WANG Yuexiang
（Laiwu Iron and Steel Group Corporation,Laiwu 271104,China）

The heat treatment process quenching at 930℃+holding for 20 mins and tempering at 200℃+holding for 25 mins were carried out for 16 mm NM450 wear-resistant steel plate produced by controlled rolling and controlled cooling process.The microstructure and properties of as-rolled,quenched,and tempered steel plates were sampled and analyzed.The results showed that, there were ferrite+pearlite and a little of bainite in the microstructure of as-rolled plate,martensite+retained austenite and a small amount of bainite in the microstructure of quenched plate,and martensite+retained austenite+acicular bainite in the microstructure of tempered plate.After the tested steel was quenched and tempered,its tensile strength was 1 378 MPa,its elongation A50 was 21.5%,its charpy impact energy at-20℃was 61 J,its brinell hardness on plate surface was 443 HBW.The steel plate possesses a good comprehensive mechanical property.

wear-resistant steel;NM450 steel;quenching;tempering;microstructure;mechanical property

TG161；TG142.1

A

1004-4620（2015）04-0039-03

2015-05-22

麻衡，男，1985年生，2007年畢業(yè)于西安建筑科技大學(xué)材料成型及控制工程專業(yè)?，F(xiàn)為萊鋼集團(tuán)銀山型鋼有限公司寬厚板事業(yè)部工程師，從事中厚板鋼新產(chǎn)品研發(fā)及工藝研究工作?；鼗饝B(tài)表面、1/4厚度處及1/2厚度處的微觀組織見圖1、圖2。

試驗(yàn)研究