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轉(zhuǎn)向梯形參數(shù)設(shè)計(jì)是轉(zhuǎn)向系統(tǒng)開發(fā)中的一項(xiàng)重要開發(fā)指標(biāo),如果轉(zhuǎn)向梯形設(shè)計(jì)不合理,則車輛轉(zhuǎn)向時(shí)會(huì)導(dǎo)致輪胎異常磨損,甚至提前報(bào)廢,對(duì)行駛安全性也有較大影響。
轉(zhuǎn)向時(shí)理論上要求四個(gè)輪子的回轉(zhuǎn)中心重合,避免輪胎的滑動(dòng)。則存在下面的關(guān)系式(阿克曼原理):
其中:K'為兩主銷延長(zhǎng)線與地面交點(diǎn)間的距離;L為軸距;
從上式可以看出,內(nèi)輪轉(zhuǎn)角α1是外輪轉(zhuǎn)角α0的函數(shù)。
幾何分析圖如圖1所示。
圖1 幾何分析圖
何轉(zhuǎn)向梯形僅能盡量逼近),則內(nèi)輪按轉(zhuǎn)向梯形各桿系的運(yùn)動(dòng)要求轉(zhuǎn)向后,內(nèi)輪輪胎發(fā)生滑動(dòng)或彈性變形,用于抵消內(nèi)輪轉(zhuǎn)角無(wú)法滿足阿克曼原理導(dǎo)致的轉(zhuǎn)角差。鑒于上面的分析,我們得出下面關(guān)系,即外輪轉(zhuǎn)角α0為自變量,內(nèi)輪轉(zhuǎn)角α1為因變量。
轉(zhuǎn)向梯形如圖2所示。
現(xiàn)有一款本公司批量使用的前橋,目前適用于不同軸距車型?,F(xiàn)針對(duì)此前橋進(jìn)行理論分析。
定性分析可知,轉(zhuǎn)向時(shí),由于輪荷的轉(zhuǎn)移,外輪輪荷增加,內(nèi)輪輪荷減小,導(dǎo)致的結(jié)果為外輪的地面摩擦力增加,內(nèi)輪的地面摩擦力減小。由于轉(zhuǎn)向梯形的設(shè)計(jì)不能完全符合轉(zhuǎn)向時(shí)每個(gè)車輪轉(zhuǎn)角的變換(即不能完全滿足阿克曼原理,設(shè)計(jì)的任
利用余弦定理等三角函數(shù),可以推導(dǎo)出內(nèi)輪轉(zhuǎn)角α1、外輪轉(zhuǎn)角α2、梯形底角γ、梯形臂長(zhǎng)度m及兩轉(zhuǎn)向梯形臂球頭銷中心到主銷的垂足點(diǎn)間的距離K(即圖2中AB長(zhǎng)度)的函數(shù)關(guān)系:α1=γ-arcsin
現(xiàn)開發(fā)車型的前橋使用軸距跨度較大,如某前橋同時(shí)安裝在3800、4200、4560軸距上,對(duì)確定的前橋,轉(zhuǎn)向梯形已經(jīng)確定,即上式中的K、m、γ都已經(jīng)確定,則很容易分析哪種軸距下最符合阿克曼原理。
對(duì)本次驗(yàn)證的前橋中,K為1513毫米,m為175.5毫米,γ為75度,L為三種軸距,K'為1696毫米,將上述參數(shù)代入公式后,利用MATLAB軟件,繪制得到符合阿克曼原理的曲線y和y1、y2、y3三種不同軸距的曲線,曲線如圖3所示。
圖3 曲線
圖3中,橫向坐標(biāo)為外輪轉(zhuǎn)角α0,縱向坐標(biāo)為內(nèi)輪轉(zhuǎn)角α1。其中,y曲線為前橋?qū)嶋H的內(nèi)外轉(zhuǎn)角關(guān)系,y1曲線為3800軸距車型符合阿克曼原理的內(nèi)外轉(zhuǎn)角關(guān)系,y2曲線為4200軸距車型符合阿克曼原理的內(nèi)外轉(zhuǎn)角關(guān)系,y3曲線為4560軸距車型符合阿克曼原理的內(nèi)外轉(zhuǎn)角關(guān)系。由軟件分析可以知道,此前橋的轉(zhuǎn)向梯形最適用于4200軸距的車型。而3800軸距車型偏差較大,轉(zhuǎn)向時(shí)輪胎的磨損會(huì)較其他兩種軸距嚴(yán)重。
從上面的分析可知,設(shè)計(jì)每款車型時(shí)需對(duì)轉(zhuǎn)向梯形對(duì)于每個(gè)軸距的適應(yīng)性進(jìn)行理性分析。如果與阿克曼原理相差較大,應(yīng)重新設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)向梯形,而不應(yīng)該用一種轉(zhuǎn)向梯形對(duì)應(yīng)于軸距跨度較大的不同車型上。
利用MATLAB軟件可以方便地對(duì)轉(zhuǎn)向梯形與阿克曼原理符合性進(jìn)行對(duì)比分析,合理設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)向梯形臂長(zhǎng)度及梯形底角,可以得到足夠符合工程應(yīng)用的轉(zhuǎn)向梯形,避免車輛使用過程中輪胎的異常磨損現(xiàn)象。
[1]王望予.汽車設(shè)計(jì)[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2011.