屠一劬 王志農(nóng) 蔡菲紅 吳文濤 崔 龍 劉 軍

(1．浙江中和建筑設(shè)計(jì)有限公司上海分公司，上海200434;2．中國建筑上海設(shè)計(jì)研究院有限公司，上海200063;3．上海施強(qiáng)結(jié)構(gòu)工程加固有限公司，上海200438)

1 引言

在傳統(tǒng)的高層部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)中，水平轉(zhuǎn)換構(gòu)件采用托梁的形式最多［1］。有的住宅建筑在上部剪力墻下有設(shè)備層時(shí)，需要做成箱形梁形式轉(zhuǎn)換層，該層主要用作上部豎向給排水通風(fēng)管道的水平轉(zhuǎn)換及其他設(shè)施功能房間。由于下部商業(yè)用房要求頂板下無水平的排污管道，因?yàn)橐坏┍褜⒁鹕虡I(yè)用房的災(zāi)難后果，因此，采用箱形梁是合理的。但是為了避免箱形實(shí)腹梁的剛度和重量過大，同時(shí)也為了盡量避免框支柱頂先于框支梁產(chǎn)生柱鉸，根據(jù)多種資料記載，在箱形梁腹中開適當(dāng)?shù)亩纯冢瓜湫螌?shí)腹梁轉(zhuǎn)化成直腹桁架形式轉(zhuǎn)換構(gòu)件，其柱端的塑性鉸就可先行轉(zhuǎn)移至桁架的上、下弦桿端，從而滿足“強(qiáng)柱弱梁”，對(duì)結(jié)構(gòu)抗震有利［2－3］。由此思路，建立直腹桁架分析單元，即將箱形梁按照剪力墻定義輸入，梁高按一層考慮，于是取得本層的側(cè)向剛度，之后再將箱形梁側(cè)向進(jìn)行開洞處理，得出該層新的側(cè)向剛度，對(duì)兩種情況進(jìn)行比較(這種建模過程中其余構(gòu)件均不變)。結(jié)果表明，開洞剪力墻所模擬的箱形梁，在X方向該層側(cè)向剛度降低了27%，在Y方向該層側(cè)向剛度降低了25%，比箱形實(shí)腹梁情形有顯著的水平剛度削弱，有效地改善了轉(zhuǎn)換層上下的結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度比。同時(shí)，所開的洞口用于水平管道和檢修人員通行，外墻洞口可用填充墻封堵。

2 工程概況

本項(xiàng)目位于上海市區(qū)，由3座18層住宅樓和1座17層辦公樓及3～6層商業(yè)裙房組成，設(shè)3層整體地下室，其中1號(hào)住宅樓地面以上1－3層為商場，建筑平面寬38．7 m，長35 m，轉(zhuǎn)換層位于第4層，4層以上為住宅，建筑平面呈T形，長35 m，寬22．15 m，地上18層，高59．4 m。本工程采用部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)，抗震設(shè)防烈度7度，設(shè)計(jì)地震分組第一組，場地類別IV類，場地特征周期0．90 s，框支框架和落地剪力墻抗震等級(jí)為一級(jí)，轉(zhuǎn)換層以上一般剪力墻為三級(jí)。抗震設(shè)防分類為丙類建筑，轉(zhuǎn)換層以上及以下平面和剖面簡圖見圖1－圖4。

圖1 下部框支層平面圖Fig．1 Lower part of frame-supported shear wall structure

圖2 上部剪力墻標(biāo)準(zhǔn)層平面圖Fig．2 Standard layer plan of the upper part of the shear wall

圖3 直腹桁架轉(zhuǎn)換層平面圖Fig．3 Plan of the vierendeel truss transfer structure

圖4 單榀桁架立面圖Fig．4 Elevation of the single truss

由于工程是高位轉(zhuǎn)換的復(fù)雜高層建筑，豎向構(gòu)件不連續(xù)，且平面和立面均為特別不規(guī)則，兼有扭轉(zhuǎn)不規(guī)則，因此，采用SATWE和PMSAP兩種軟件分別計(jì)算，并補(bǔ)充Midas軟件對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行靜力彈塑性時(shí)程分析和對(duì)轉(zhuǎn)換桁架進(jìn)行應(yīng)力分析。指定轉(zhuǎn)換層以下為薄弱層，考慮雙向地震和偶然偏心，框支柱剪力采用0．3Q0調(diào)整。對(duì)一級(jí)抗震的水平轉(zhuǎn)換構(gòu)件地震作用內(nèi)力乘以1．5的增大系數(shù)，水平轉(zhuǎn)換構(gòu)件頂板和底板厚度180 mm，轉(zhuǎn)換桁架弦、腹桿截面寬度400 mm，上部剪力墻截面寬度200 mm，轉(zhuǎn)換層高2 m，轉(zhuǎn)換桁架上弦截面高度600 mm，下弦截面高度800 mm，根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》［1］(以下簡稱《高規(guī)》)10．2．8 條框支梁設(shè)計(jì)剪力應(yīng)符合 V≤(0．15 fcbh0)/γRE，上、下弦(即開洞口處)多處剪力不滿足該要求，對(duì)此采取了以下應(yīng)對(duì)措施:①將轉(zhuǎn)換構(gòu)件混凝土強(qiáng)度等級(jí)提高至C60;② 洞口加腋;③上、下弦內(nèi)加型鋼，做成勁性梁;④ 加強(qiáng)洞口上部剪力墻連梁及邊上小墻肢配筋。采用上述措施后滿足弦桿的剪壓比要求，圖5－圖9為實(shí)腹部分的配筋構(gòu)造圖，桁架上、下弦加型鋼的節(jié)點(diǎn)詳圖和一榀桁架的應(yīng)力圖［4－5］。

圖5 洞口加筋構(gòu)造(單位:mm)Fig．5 Reinforcement structure around the hole(Unit:mm)

圖6 主梁附加吊筋構(gòu)造(單位:mm)Fig．6 Additional hanger structure to the girder(Unit:mm)

圖7 桁架上下弦加型鋼Fig．7 Added section steel at the upper and lower chords of truss

圖8 轉(zhuǎn)換桁架有限元分析桁架應(yīng)力分布狀況Fig．8 Stress contour of the transfer truss by finite element analysis

圖9 轉(zhuǎn)換桁架有限元分析剪力分布狀況Fig．9 Shear force distribution of the transfer truss by finite element analysis

3 (小震)彈性時(shí)程分析法(EDA)

根據(jù)《高規(guī)》4．3．4條規(guī)定，采用 SATWE 程序進(jìn)行彈性時(shí)程分析補(bǔ)充計(jì)算，對(duì)反應(yīng)譜法(CQC法)結(jié)果進(jìn)行校核。多遇地震作用下彈性時(shí)程分析，加速度時(shí)程最大值為35 gal。

彈性時(shí)程分析選用Ⅳ類場地上的兩條天然地震波——TH1TG090波和 TH2TG090波，以及一條RH1TG090人工地震波，特征周期均為0．90 s。三條波的基底剪力均不小于CQC方法的65%，三條波的平均值不小于CQC方法的80%。

三條波的樓層內(nèi)力、最大樓層位移及最大層間位移角計(jì)算結(jié)果如圖10－圖13所示。

彈性時(shí)程分析結(jié)果表明:

(1)規(guī)范反應(yīng)譜法計(jì)算得出的樓層剪力和傾覆彎矩接近3條波的包絡(luò)值，彈性時(shí)程分析法的計(jì)算結(jié)果符合設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)的相關(guān)要求;

(2)最大樓層位移曲線基本光滑，框支層處略有突變，反應(yīng)結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度較為均勻;

(3)各條最大層間位移角曲線形狀相似，曲線基本光滑，框支層處略有突變，表明結(jié)構(gòu)剛度較為均勻。

4 (大震)靜力彈塑性時(shí)程分析(PUSHOVER)

根據(jù)《高規(guī)》第3．11．4條規(guī)定，采用Midas軟件進(jìn)行大震靜力彈塑性時(shí)程分析(PUSH-OVER)補(bǔ)充計(jì)算。

Midas實(shí)施Pushover分析的一般步驟如下:

(1)建立結(jié)構(gòu)模型，并對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析和構(gòu)件設(shè)計(jì)，各構(gòu)件采用實(shí)際截面和配筋;

(2)定義推倒次數(shù)，迭代步驟數(shù)，收斂條件，Pushover分析工況，推倒控制條件，初始荷載，水平加載模式等;

(3)定義鉸的特性;

(4)分配鉸特性值;

(5)進(jìn)行彈塑性分析;

(6)查看Pushover分析曲線，定義需求譜，查找性能控制點(diǎn)及計(jì)算達(dá)到性能控制點(diǎn)狀態(tài)時(shí)的步驟等;

(7)查看剪力、層間位移、層間位移角圖形及構(gòu)件剪力圖形。

Midas中的塑性鉸類型有兩種:多折線和FEMA型。本例中選擇FEMA型。FEMA鉸的塑性指標(biāo)來源于ATC40。對(duì)于梁單元，一般僅考慮彎矩屈服產(chǎn)生的塑性鉸，即定義為程序中My和Mz;對(duì)柱單元，考慮由軸力和雙向彎矩相關(guān)作用產(chǎn)生塑性鉸，即定義為PMM型，剪力墻設(shè)為PMM型。塑性鉸的位置設(shè)在梁、柱桿件的兩端。Midas的加載模式有三種方式:靜力加載、加速度常量、模態(tài)方式。本例中采用了模態(tài)加載方式，選擇第一模態(tài)方式加載。

圖10 樓層彎矩曲線Fig．10 Floor moment curve

圖11 樓層剪力曲線Fig．11 Floor shear surve

計(jì)算結(jié)果如下:結(jié)構(gòu)有明顯的屈服平臺(tái)，并與不同阻尼比的需求譜有交點(diǎn)，即存在性能點(diǎn)，說明結(jié)構(gòu)有足夠的抗震能力。出現(xiàn)性能點(diǎn)時(shí)塑性鉸多出現(xiàn)在轉(zhuǎn)換層以上剪力墻的中下部，主要在轉(zhuǎn)換層上一層，首先這是由于罕遇地震時(shí)，底部剪力主要由剪力墻承擔(dān)，容易產(chǎn)生塑性鉸;另外在輸入剪力墻配筋時(shí)，無法輸入約束邊緣構(gòu)件使剪力墻配筋比實(shí)際配筋小，如圖14所示。

圖12 最大層間位移角曲線Fig．12 Maximum floor displacement angle curve

圖13 最大層間位移角曲線Fig．13 Maximum floor displacement angle curve

圖15 一片剪力墻示意圖Fig．15 Schematic diagram of a shear wall

以其中一片剪力墻為例，性能點(diǎn)達(dá)到塑性鉸時(shí)，7號(hào)剪力墻的塑性鉸處于破壞階段，32，33，35的塑性鉸處于危及結(jié)構(gòu)穩(wěn)定的狀態(tài)，其他絕大多數(shù)均未進(jìn)入塑性鉸狀態(tài)，框支柱保持完好，結(jié)構(gòu)整體的延性及耗能能力均較大。

靜力彈塑性分析(PUSH-OVER)結(jié)果表明:

(1)能力譜曲線與需求曲線得到的性能點(diǎn)，其對(duì)應(yīng)的結(jié)構(gòu)層間位移遠(yuǎn)小于規(guī)范規(guī)定的1/100限值，其相關(guān)曲線可知能力曲線還有上升。

(2)因程序中無剪力墻約束邊緣構(gòu)件的輸入，在實(shí)際剪力墻端部和短肢邊緣構(gòu)件的作用下，其結(jié)構(gòu)延性和耗能能力高于分析結(jié)果。

(3)采用直腹桁架轉(zhuǎn)換形式其效果良好，可以做到中震下基本保持彈性，尤其在罕遇地震下較其他常用形式有更好的性能。

5 性能化設(shè)計(jì)目標(biāo)分析

根據(jù)《高規(guī)》［1］第 3．11 節(jié)，將結(jié)構(gòu)的性能目標(biāo)分為A，B，C，D四個(gè)等級(jí)，抗震性能分為1－5五個(gè)水準(zhǔn)。

本工程高度未超過A級(jí)高度限值，不規(guī)則性較少，但采用轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)，屬于比較復(fù)雜的建筑，根據(jù)《高規(guī)》第3．11節(jié)附錄，建議采用C級(jí)性能設(shè)計(jì)目標(biāo)。

在罕遇地震下，根據(jù)彈塑性靜力分析的結(jié)果可知，結(jié)構(gòu)的關(guān)鍵構(gòu)件如框支柱能夠保持完好，上部結(jié)構(gòu)剪力墻短肢處有部分損壞，符合抗震性能水準(zhǔn)4的要求。綜合評(píng)價(jià)該結(jié)構(gòu)可以達(dá)到預(yù)期的C級(jí)抗震性能設(shè)計(jì)目標(biāo)。

6 結(jié)語

本工程從實(shí)際情況出發(fā)，采用直腹桁架轉(zhuǎn)換形式，在保證轉(zhuǎn)換層構(gòu)件強(qiáng)度和剛度的同時(shí)，相比同類梁式減輕了自重，相比同類空腹桁架降低了施工難度，同時(shí)桁架洞口為日常設(shè)備使用與維修提供了諸多方便。通過兩種不同軟件(PKPM系列和Midas)計(jì)算分析，計(jì)算結(jié)果表明，本工程方法有效地改善了轉(zhuǎn)換層上下的結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度比，整體結(jié)構(gòu)空間工作性狀良好;同時(shí)針對(duì)薄弱部位，采取了有效的抗震加強(qiáng)措施，整體結(jié)構(gòu)抗震性能達(dá)到性能化C級(jí)標(biāo)準(zhǔn)。本工程設(shè)計(jì)能夠滿足底部大跨度和工程抗震要求，所采取的計(jì)算方法、抗震針對(duì)性措施可供類似工程設(shè)計(jì)參考。

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