喬硯斌,王廷和,張善彬,童 偉
QIAO Yan-bin, WANG Ting-he, ZHANG Shan-bin, TONG Wei
(青島理工大學 機械工程學院,青島 266033)
我國鐵路新線建設十二五規(guī)劃發(fā)展目標每年增加8,000公里,一線、二線城市大力發(fā)展地鐵、輕軌交通,中國動車、地鐵走出國門,各機車、車輛制造廠商擴大產能勢在必行。輪對作為機車、車輛的關鍵運行部件,其制造能力制約整個機車、車輛制造進度,原有輪對壓裝設備采用天津YA92-315A輪對壓裝機如圖1所示,壓裝時,將輪對安裝在托舉小車上,輪對升降需要人工轉動底部螺桿,小車帶著輪對沿著導軌移動至車輪與馬鞍擋板完全貼合,活塞桿伸出與軸左端接觸時開始壓裝,活塞桿推動軸右移,壓裝至準確位置,活塞桿后退,壓裝完畢。該壓裝機功能單一,只能實現(xiàn)輪對壓裝,且小車只能在與壓裝機的軸線平行的導軌上移動,不能實現(xiàn)將輪對移除至壓裝機外側的位置,即安裝時只能在壓裝機的頂部實現(xiàn)吊裝,操作空間狹小,不能實現(xiàn)高效生產,不能滿足快速增長的機車車輛市場需求,因此增加設備拆卸功能,拓展作業(yè)空間,提高生產率勢在必行。本文在研究、分析傳統(tǒng)壓裝設備的基礎上,提出了輪對壓裝機擴能設計方案。
圖1 YA92-315A壓裝機
帶齒輪箱及剎車盤的輪對最大重量為1.5噸左右,選取SWL5系列減速比為1∶24的蝸輪螺桿升降機,采用帶剎車功能的1.5kW伺服電機,保證兩個舉升機構同時升降的聯(lián)動功能要求及單個舉升機構點動0.2mm的精度要求;支撐部分采用箱型梁結構,小車隨動選用EGW30SB臺灣上銀的線性導軌;整車移動選用0.55kW帶剎車的三相異步電機,F(xiàn)A67斜齒輪減速器直接與動力軸連接,帶動小車以5m/min的速度沿著導軌移動,地面支撐導軌采用22kg/m的輕型導軌,設計電器聯(lián)動及互鎖裝置,擴能設計方案原理如圖2所示。
圖2 擴能后的YA92-315A壓裝機
增加設備的拆卸功能,就需要在靠近油缸側增加馬鞍擋板,使用時馬鞍擋板固定不動,活塞桿伸出與軸左端貼合后,推動輪對沿著直線導軌右移,輪對內側面與馬鞍擋板左側面接觸時,拆卸開始,油缸繼續(xù)推動軸右移,輪對與軸頸開始脫離,直至輪對完全脫離軸頸,壓裝過程結束。
為保證馬鞍擋板有足夠的強度、剛度,理想的受力模型應設計為等剛度的兩側紡錐形,由于紡錐形兩端厚度尺寸小,剛度嚴重不足,更改為等厚度板類形狀,由于輪對的輪子與齒輪箱間隙較小約200mm左右,為保證小車橫向進出時輪對和齒輪箱與馬鞍擋板不發(fā)生碰撞干涉,要求設計時,力求將馬鞍擋板的厚度優(yōu)化至最佳值。
馬鞍擋板(如圖3所示)采用42CrMoA中碳合金鋼。42CrMoA的彈性模量E為2.1×1011Pa,泊松比μ為0.28,密度ρ為7850Kg/m3,屈服極限σs為930MPa。為保證足夠的強度和韌性,毛坯采用自由鍛造,粗加工后進行調質的熱處理要求。提高材料的綜合性能,精加工后進行探傷檢查。
圖3 馬鞍擋板
YA92-315A型壓裝機最大壓裝力為3150kN噸,實際最大壓裝力2800kN,設計、計算時按照3000kN設計,采用ABAQUS分析軟件,厚度分別取120mm,130mm兩種規(guī)格進行應力及變形的有限元分析。
1)厚度120mm,應力及變形的有限元分析結果圖4、圖5所示。
圖4 應力云圖σmax= 634.2Mpa
圖5 變形云圖umax=1.209mm
安全因數(shù)ns=1.5,材料的許用應力[σ]= σs/ns=930/1.5=620MPa。
厚度為120mm時最大應力為: 最大應力σmax= 634.2Mpa >[σ] =620MPa。
2)厚度130mm,應力及變形的有限元分析結果如圖6、圖7所示。
圖6 應力云圖σmax= 583.6Mpa
圖7 變形云圖umax=1.022mm
安全因數(shù)ns=1.5,材料的許用應力[σ]= σs/ns=930/1.5=620MPa。
厚度為130mm時最大應力為:最大應力σmax= 583.6Mpa<[σ] =620MPa。
綜上所述,厚度為120mm時,最大應力大于材料的許用應力,為防止材料變形后不能完全恢復至原位,不予選??;厚度為130mm時,最大應力小于材料的許用應力,故強度足夠,最大變形量1.022mm出現(xiàn)在局部點,不影響拆卸接觸面積,且外力解除后,變形恢復至原位置,符合使用要求。
該設備擴能設計,結構緊湊,運載系統(tǒng)能夠運動至設備外側,拓展操作空間,提高生產率5倍以上,舉升、運載小車采用電動,減輕勞動強度,馬鞍擋板設計,增加設備的拆卸功能,擋板厚度優(yōu)化設計,保證整車有較好的通過能力。
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