李 淞，周志偉，馮預(yù)恒

（中國原子能科學(xué)研究院快堆研究設(shè)計所，北京 102413）

CEFR堆芯組件安裝方式對組件間流量分配的影響

李 淞，周志偉，馮預(yù)恒

（中國原子能科學(xué)研究院快堆研究設(shè)計所，北京 102413）

為研究堆芯組件安裝方式對組件間流量分配的影響，通過CFD數(shù)值模擬軟件FLUENT，對中國實驗快堆（CEFR）1型小柵板聯(lián)箱上的7盒組件在22種安裝情況下進(jìn)行三維數(shù)值模擬。由計算結(jié)果可知，組件在22種布置情況下的流量與設(shè)計值的相對偏差為0.41%～2.03%。根據(jù)計算結(jié)果可更準(zhǔn)確地預(yù)測堆內(nèi)最熱管的流量分配，可為今后CEFR的組件安裝方式提供參考。

中國實驗快堆；小柵板聯(lián)箱；數(shù)值模擬；組件管腳布置；流量分配

中國實驗快堆（CEFR）的堆芯支撐結(jié)構(gòu)采用大柵板聯(lián)箱和小柵板聯(lián)箱組合的方式，小柵板聯(lián)箱尾部插入大柵板聯(lián)箱套管內(nèi)，而各類組件插在小柵板聯(lián)箱混合腔內(nèi)，一次鈉泵將鈉打入大柵板聯(lián)箱，液鈉流經(jīng)小柵板聯(lián)箱套管側(cè)面開孔，流經(jīng)小柵板聯(lián)箱節(jié)流件、3個V字型流道，進(jìn)入小柵板聯(lián)箱混合腔。大部分液鈉經(jīng)過組件管腳側(cè)面節(jié)流孔流入組件內(nèi)部，在冷卻棒束后從組件出口流進(jìn)熱鈉池［1］。

為研究現(xiàn)有堆芯的流量分配方式，丁振鑫［2］對1～11型小柵板聯(lián)箱水力特性進(jìn)行了試驗；馮預(yù)恒等［3－4］使用CFX對小柵板聯(lián)箱節(jié)流件及帶燃料組件的節(jié)流件進(jìn)行了數(shù)值模擬。

為詳細(xì)了解模擬堆芯組件在小柵板聯(lián)箱混合腔內(nèi)的流量分配，本工作采用FLUENT對堆中實際的1型小柵板聯(lián)箱上的7盒組件在22種布置情況下進(jìn)行三維數(shù)值模擬，以研究組件管腳布置方式對組件間流量分配的影響。

1 計算幾何模型

1型小柵板聯(lián)箱混合腔內(nèi)插有7盒組件，它在堆芯中的位置示于圖1。在CEFR滿功率運行時，中間1盒為中子源組件或替代中子源組件的中心鋼組件，分配的流量為0.3kg／s，周邊6盒組件為流量1區(qū)的燃料組件，分配的流量為3.94kg／s［1］。液鈉流過節(jié)流件后通過組件管腳側(cè)面的開孔分配到不同組件，以達(dá)到有效冷卻堆芯的目的。

圖1 1型小柵板聯(lián)箱所處堆芯位置Fig.1 Position of type－1distribution header in core

計算幾何模型及其尺寸［5－6］示于圖2。流體依次流過區(qū)域a～g，其中，區(qū)域a、c、d、e為環(huán)形區(qū)域，區(qū)域b為逐漸縮小的環(huán)形區(qū)域。在區(qū)域d，沿圓周均勻開有6個大小相同的孔，與區(qū)域c相連通。由區(qū)域e（小柵板聯(lián)箱節(jié)流件）到f（3個V字型流道）及由區(qū)域f到g（小柵板聯(lián)箱混合腔），流體區(qū)域突然擴(kuò)大。在小柵板聯(lián)箱混合腔內(nèi)插有6盒燃料組件管腳和1盒中子源組件管腳。

圖2 計算幾何模型及其尺寸Fig.2 Computational geometry model and size

組件管腳的布置方式及編號示于圖3。其中，中子源組件編號為1，燃料組件編號為2～7。如圖所示，小柵板聯(lián)箱混合腔內(nèi)安插的7盒組件，每個三角形代表組件的位置，三角形的尖角代表組件的管腳開孔朝向，而實線和虛線三角形分別代表了組件的兩種可能的布置方式。由于進(jìn)入小柵板聯(lián)箱混合腔的入口是3個V字型流道（如圖中灰色區(qū)域所示），所以整體結(jié)構(gòu)具有120°的旋轉(zhuǎn)對稱性，經(jīng)過排列組合，總共有22種布置方式。

圖3 組件管腳的布置方式及編號Fig.3 Arrangement and number of assembly pins

2 計算條件設(shè)置

計算中，流質(zhì)為溫度t＝360℃的液鈉，入口流量Q＝23.94kg／s［1］，鈉物性由以下公式［7］計算。

液態(tài)鈉密度ρ：

動力黏度η：

由式（1）、（2）計算得到液鈉密度為864.41kg／m3、動力黏度為3.048×10－4Pa·s。

入口邊界為一環(huán)形區(qū)域，入口速度為0.955m／s。出口邊界選擇為距小柵板出口5mm處的7個圓形截面，周邊6盒組件出口壓力為0Pa，中間組件出口流量為0.3kg／s。

計算時采用k－ε雙方程湍流模型［8］。由于計算區(qū)域復(fù)雜，使用結(jié)構(gòu)網(wǎng)格劃分網(wǎng)格會使分區(qū)復(fù)雜，故在保證網(wǎng)格質(zhì)量和特定區(qū)域網(wǎng)格稠密程度的情況下，自動生成四面體非結(jié)構(gòu)網(wǎng)格。網(wǎng)格劃分過程中采用了網(wǎng)格一體化、模型分區(qū)、使用網(wǎng)格密度函數(shù)等技術(shù)。

3 計算結(jié)果及分析

3.1 計算結(jié)果網(wǎng)格無關(guān)化

圖4示出了數(shù)值計算結(jié)果的網(wǎng)格敏感性分析。圖4中，壓降為從入口到小柵板出口的試驗件的壓降。由圖可見，在網(wǎng)格節(jié)點數(shù)大于500萬后，計算的壓降變化不大。因此，本工作選擇的網(wǎng)格節(jié)點數(shù)為569萬。

圖4 網(wǎng)格敏感性分析Fig.4 Analysis of mesh sensibility

3.2 模擬結(jié)果與試驗結(jié)果的對比

對小柵板聯(lián)箱試驗中的試驗段（包括小柵板聯(lián)箱節(jié)流件和3個V字型流道）在6種流量（7.68、14.00、19.60、22.12、24.64、27.58kg／s）情況下進(jìn)行數(shù)值模擬，得到6種流量情況下試驗段的進(jìn)、出口壓差（測量位置與試驗時的相同），與堆外水力試驗［3］得到的流量與壓差曲線進(jìn)行對比，結(jié)果示于圖5。

圖5 數(shù)值計算結(jié)果與試驗結(jié)果的對比Fig.5 Comparison of numerical and experimental values

從圖5可看出，數(shù)值計算結(jié)果與堆外水力試驗的壓降結(jié)果的差別隨流量的減小而減小；數(shù)值計算結(jié)果總是較試驗結(jié)果大，且在流量為27.58kg／s時數(shù)值計算結(jié)果與試驗結(jié)果的相對偏差達(dá)到最大，為6.20%。

3.3 小柵板聯(lián)箱混合腔內(nèi)流場分布

對帶組件管腳的小柵板聯(lián)箱（包括小柵板聯(lián)箱節(jié)流件、3個V字型流道和組件管腳）在22種組件管腳布置情況下進(jìn)行數(shù)值模擬。各種組件管腳布置情況下，小柵板聯(lián)箱混合腔內(nèi)在組件管腳最上排開孔處水平剖面的流場分布示于圖6、7（圖中D6、A1等為組件管腳布置方式的編號）。其中，圖6為流場分布最均勻和最不均勻情況下的小柵板聯(lián)箱混合腔內(nèi)流場分布，圖7為其他20種情況下的流場分布。

圖6 兩種典型的流場分布Fig.6 Distribution of two typical flow fields

3.4 流量分配的結(jié)果

為定量表征22種情況下的流量分配結(jié)果，引入名為組件流量偏差δ的物理量，其定義如下：

圖7 除去典型流量分配情況的流場分布Fig.7 Distribution of flow field except typical flow conditions

組件管腳不同布置情況下的流量相對偏差示于圖8。

圖8 不同布置情況下的流量相對偏差Fig.8 Flow relative deviations of different assembly installations

由圖8可知，組件管腳布置引起組件間流量相對偏差范圍為0.41%～2.03%，在第7種組件管腳布置方式下組件間流量相對偏差最大，而在第14種組件管腳布置方式下組件間流量偏差最小。計算結(jié)果說明俄羅斯給出的組件間流量的極限相對偏差為5%是合理的，同時也說明俄羅斯的BN系列反應(yīng)堆中小柵板聯(lián)箱的流體力學(xué)設(shè)計是合理的。

第7種和第14種組件管腳布置方式下各組件的流量分配結(jié)果列于表1，對應(yīng)的組件管腳布置方式示于圖9。

表1 組件流量分配Table 1 Flow distribution of assemblies

圖9 兩種典型的布置方式Fig.9 Two typical arrangements

由表1可知，在第14種組件管腳布置方式下（圖9a）流量分配結(jié)果最接近設(shè)計情況下的每個組件流量為3.94kg／s的目標(biāo)。在第7種組件管腳布置方式中，以2號組件和5號組件為例，由于其組件管腳開孔的朝向不同，導(dǎo)致流入組件內(nèi)的流量具有明顯的差別。造成這樣的流量分配差別的原因是：在小柵板聯(lián)箱的混合腔內(nèi)，冷卻劑的流動方向與組件管腳開孔的方向垂直，所以組件管腳越靠近3個V字型流道，從開孔外圍掠過的速度越大，則流入該開孔的流量越小。

3.5 對CEFR燃料組件布置的建議

考慮到CEFR換料的特殊情況（液態(tài)鈉不透明），結(jié)合本工作給出的組件管腳的推薦布置方式示于圖10。圖中的灰色三角形代表組件管腳，尖角代表組件管腳開孔朝向，在這種組件管腳布置方式中，組件管腳開孔的朝向與組件外包殼的六邊形尖角正對。這種組件管腳布置方式雖然不能實現(xiàn)流量分配最均勻，但能有效避免流量分配最不均勻的情況出現(xiàn)，同時不需對目前的換料系統(tǒng)做任何的修改，只需在燃料組件管腳裝配時將組件管腳的開孔朝向預(yù)先調(diào)整到所需的位置。

圖10 推薦的組件管腳布置方式Fig.10 Recommended assembly pin arrangement

4 結(jié)論

本工作對由節(jié)流件、小柵板聯(lián)箱及燃料組件管腳組成的一體結(jié)構(gòu)在22種情況下進(jìn)行三維數(shù)值模擬，得到的結(jié)論如下。

1）使用本文的方法對節(jié)流件及小柵板的壓降進(jìn)行三維數(shù)值研究，與之前小柵板聯(lián)箱流動阻力特性試驗符合得很好，說明本文的研究方法基本可靠。

2）組件管腳在22種布置方式下，由于組件管腳布置方式引起的流量相對偏差范圍為0.41%～2.03%，驗證了俄羅斯BN系列反應(yīng)堆中小柵板聯(lián)箱在流體設(shè)計中的合理性。

3）結(jié)合本工作，給出了CEFR中燃料組件管腳的一種推薦布置方式。

［1］ 楊福昌.平衡態(tài)氧化鈾堆芯穩(wěn)態(tài)熱工設(shè)計［R］.北京：中國原子能科學(xué)研究院，2002.

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［3］ 馮預(yù)恒，胡文軍，喬雪冬，等.CEFRⅠ－Ⅱ型柵板聯(lián)箱節(jié)流件的數(shù)值模擬［J］.原子能科學(xué)技術(shù)，2008，42（增刊）：150－154.

FENG Yuheng，HU Wenjun，QIAO Xuedong，et al.Numerical simulation forⅠ－Ⅱtypes of distribution header throttle structure in CEFR［J］.Atomic Energy Science and Technology，2008，42（Suppl.）：150－154（in Chinese）.

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FENG Yuheng，HU Wenjun，QIAO Xuedong，et al.Numerical simulation for distribution header and throttle structure in China Experimental Fast Reactor［J］.Atomic Energy Science and Technology，2008，42（Suppl.）：463－467（in Chinese）.

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ZHAO Hongzhang，YUE Chunguo，LI Jinxian，et al.A missile’s aerodynamic characteristic calculation based on Fluent［J］.Journal of Projectiles Rockets Missiles and Guidance，2007，27（2）：203－205（in Chinese）.

Impact of CEFR Core Assembly Installation on Flow Rate Distribution among Core Assemblies

LI Song，ZHOU Zhi－wei，F(xiàn)ENG Yu－h(huán)eng
（China Institute of Atomic Energy，P.O.275－95，Beijing102413，China）

In order to study impact of the core assembly installation on flow rate distribution among core assemblies，three－dimensional numerical simulation was carried out with CFD code FLUENT to investigate the flow rate distribution of 7assemblies installed on China Experimental Fast Reactor（CEFR）type－1distribution header.The calculation results show that the relative deviations of calculated flow rates and their design values under 22kinds of assembly arrangements are 0.41%－2.03%.Not only the flow distribution in the hottest tube can be more accurately determined，but also the reference for the assembly installation in CEFR is figured out according to simulation results.

China Experimental Fast Reactor；distribution header；numerical simulation；assembly pin arrangement；flow distribution

TL331

A

：1000－6931（2015）02－0207－05

10.7538／yzk.2015.49.02.0207

2014－08－29；

2014－10－22

李 淞（1989—），男（彝族），貴州畢節(jié)人，碩士研究生，反應(yīng)堆熱工水力專業(yè)