聞香蘭，但昭和

（1 江蘇瑞鼎環(huán)境工程有限公司，江蘇 宜興 214266；2 江蘇津宜水工業(yè)裝備有限公司，江蘇 宜興 214266）

好氧顆粒污泥是微生物在特定的環(huán)境下自發(fā)凝聚、增殖而形成的顆粒狀生物聚合體，具有許多普通活性污泥難以比擬的優(yōu)點(diǎn)[1]，如規(guī)則的形狀、致密的結(jié)構(gòu)、良好的沉降性能、高生物停留時間、多重生物功效（有機(jī)物降解、同步脫氮除磷等）、高耐毒性、相對較低的剩余污泥產(chǎn)量、耐沖擊負(fù)荷等。得益于這些優(yōu)點(diǎn)，好氧顆粒污泥已成為廢水處理領(lǐng)域的研究熱點(diǎn)，并被認(rèn)為是極具發(fā)展前景的廢水生物處理技術(shù)。雖然好氧顆粒污泥首先在連續(xù)流反應(yīng)器（好氧上流式污泥床，AUSB）中被發(fā)現(xiàn)[2]，但后續(xù)研究[3-5]表明，序批式活性污泥工藝（SBR）更加適合好氧顆粒污泥的形成及特性保持。截止到目前為止，好氧顆粒污泥的絕大部分研究成果都來自于SBR。而事實(shí)也證明，序批式好氧顆粒污泥反應(yīng)器（AGSBR）內(nèi)理想的推流環(huán)境、可調(diào)控的污泥篩選機(jī)制、較大的水力剪切力等都為好氧顆粒污泥的形成創(chuàng)造了必要條件[6-7]。相比之下，連續(xù)流反應(yīng)器內(nèi)較低的傳質(zhì)推動力、較弱的污泥篩選機(jī)制等不僅難以形成好氧顆粒污泥，亦對好氧顆粒污泥的穩(wěn)定性構(gòu)成了威脅，這也是為什么運(yùn)行了百年之久的傳統(tǒng)活性污泥法中從未發(fā)現(xiàn)有好氧顆粒污泥的原因。

通常，SBR 比較適合于小水量廢水的處理，也不易與其他連續(xù)運(yùn)行構(gòu)筑物串聯(lián)，因而極大地限制了該類技術(shù)的應(yīng)用與推廣。相比之下，連續(xù)流反應(yīng)器是污水處理領(lǐng)域中廣泛采用的形式，具有靈活、運(yùn)行簡便、設(shè)備利用率高等優(yōu)點(diǎn)。因此，好氧顆粒污泥的連續(xù)化一直是許多科研工作者不斷追求的目標(biāo)。為推進(jìn)技術(shù)的發(fā)展，陸續(xù)出現(xiàn)了一些連續(xù)流好氧顆粒污泥反應(yīng)器（CFAGR）的報道[8-31]，它們的出現(xiàn)豐富了好氧顆粒污泥反應(yīng)器的形式，對于技術(shù)的發(fā)展具有一定積極意義。然而，由于所取得的研究成果極其有限，這些反應(yīng)器的可靠性尚需經(jīng)歷長期穩(wěn)定運(yùn)行的檢驗(yàn)。畢竟，SBR 中的大量研究[4-5]表明，長期運(yùn)行的好氧顆粒污泥容易失穩(wěn)，甚至出現(xiàn)解體現(xiàn)象，這也是好氧顆粒污泥大規(guī)模工程化應(yīng)用遇到的最大瓶頸。針對這一窘境，本文通過總結(jié)現(xiàn)有的CFAGR 的研究進(jìn)展，分析這些反應(yīng)器的特點(diǎn)與不足，為好氧顆粒污泥反應(yīng)器的連續(xù)化運(yùn)行提供理論支持。

1 CFAGR 的形式

由于好氧顆粒化的機(jī)理仍不明了，缺乏理論指導(dǎo)下的各種CFAGR 的構(gòu)型千差萬別。但無論何種構(gòu)型的CFAGR，都涉及到泥水分離問題。AGSBR利用靜態(tài)沉淀過程可對不同沉降性能的污泥進(jìn)行篩選，而沉降時間被認(rèn)為是促進(jìn)好氧顆粒污泥形成最重要的選擇壓[6-7]。然而，CFAGR 并不存在這一過程，要實(shí)現(xiàn)泥水分離及選擇性排泥只能依靠泥水分離器。因此，下文以泥水分離機(jī)制為分類標(biāo)準(zhǔn)，對現(xiàn)有CFAGR 進(jìn)行總結(jié)。

1.1 沉淀區(qū)重力沉降分離

這類反應(yīng)器有的設(shè)置了單獨(dú)的二沉池，利用污泥沉降性能的差異實(shí)現(xiàn)選擇性排泥，并有污泥回流系統(tǒng)。張巖等[8]研究了泳動床/好氧顆粒污泥系統(tǒng)[圖1(a)]對實(shí)際生活污水的處理效果，泳動床/好氧顆粒污泥反應(yīng)器及沉淀池有效體積分別為55.6L 及60L，泳動床內(nèi)填充了Biofringe 生物載體，從生物載體上脫落的生物膜作為好氧顆粒污泥形成的誘導(dǎo)核，但這種依靠載體而形成的生物膜能否歸類為好氧顆粒污泥值得商榷。魯文娟等[9]研究了連續(xù)流傳統(tǒng)活性污泥系統(tǒng)[圖1(b)]中好氧顆粒污泥的培養(yǎng)，曝氣池及沉淀池有效容積分別為18L 及4.5L。另外，也有只設(shè)置了沉降區(qū)或污泥排放管的連續(xù)流完全混合反應(yīng)器（無污泥回流裝置，CSTR）[10-14]。李媛等[10]所用的合建式CSTR 反應(yīng)器[圖1(c)]曝氣區(qū)與沉淀區(qū)的有效容積分別為1.7L 和0.6L，曝氣區(qū)與沉淀區(qū)之間設(shè)有可調(diào)污泥回流縫，以便根據(jù)需要調(diào)節(jié)和控制污泥回流量。而Morales 等[14]設(shè)計的CSTR[圖1(d)，有效容積為6L]采用排泥管進(jìn)行污泥篩選，該排泥管一半淹沒在水中，管中上升流速控制為10m/h。雖然采用二沉池來進(jìn)行泥水分離簡便易行，但好氧顆粒污泥的沉降速度（一般在25～70m/h 之間）要明顯大于活性污泥（通常小于10m/h），設(shè)計者們是如何控制表面水力負(fù)荷及剩余污泥的排放量來實(shí)現(xiàn)污泥篩選尚不得而知。但可以肯定的是，若直接引用活性污泥工藝中二沉池的設(shè)計參數(shù)顯然欠妥。因此，究竟多大的表面水力負(fù)荷適用于好氧顆粒污泥的篩選與穩(wěn)定性維持尚需系統(tǒng)論證。

圖1 利用沉淀區(qū)進(jìn)行泥水分離的CFAGR[8-14]

1.2 三相分離器分離

利用三相分離器來進(jìn)行氣、液、固分離是目前采用較多的形式。這類反應(yīng)器通常采用柱狀結(jié)構(gòu)，在反應(yīng)器的上部設(shè)有三相分離器。三相分離器的構(gòu)型雖各有差異，但幾乎都借鑒了UASB 三相分離器的設(shè)計思想。田永生等[15-16]研究了上流式好氧顆粒污泥床反應(yīng)器[圖2(a)]中好氧顆粒污泥的培養(yǎng)及對實(shí)際廢水的處理效果，該反應(yīng)器為圓柱形，包括曝氣區(qū)（總?cè)莘e13.7L）和沉淀區(qū)（總?cè)莘e2.6L）。周丹丹等[17-22]在連續(xù)流氣提式流化床[圖2(b)，有效容積5.6L、8.4L]中開展了好氧顆粒污泥的培養(yǎng)、脫氮、處理實(shí)際廢水等研究，該反應(yīng)器包括3 個部分，即升流區(qū)、降流區(qū)及三相分離器。在結(jié)構(gòu)相似的反應(yīng)器中，Jemaat 等[23-24]研究了連續(xù)流氣升式反應(yīng)器[圖2(c)]中好氧顆粒污泥對硝基酚、甲酚的去除效果，而Wan 等[25]研究了HRT 對短程硝化效果的影響，他們所用反應(yīng)器的有效體積分別為2.6L 及2.3L。Jin 等[26]利用無機(jī)碳源基質(zhì)[碳源和氮源分別為NaHCO3及(NH4)2SO4]在連續(xù)流氣升式反應(yīng)器內(nèi)進(jìn)行硝化顆粒污泥的培養(yǎng)，并研究了反應(yīng)器在高進(jìn)水氨氮下（70～1100mg/L）的硝化性能，該反應(yīng)器[圖2(d)，有效容積9.2L]包括4 個部分，即上升管、下降管、空氣分離器及沉淀區(qū)，采用堰式出水。一體化三相分離器無疑是最高效、簡便的泥水分離方式，但卻會增大設(shè)計難度。Long 等[27]研究了循環(huán)式好氧顆粒污泥反應(yīng)器[圖2(e)]對有機(jī)負(fù)荷的耐受力，該系統(tǒng)包括兩根相同的單體反應(yīng)器（單柱有效體積12.1L），運(yùn)行方式類似于雙池型LUCASS 工藝，采用“斜管+擋板沉淀池”進(jìn)行泥水分離。其中，擋板沉淀池內(nèi)設(shè)有可升降的擋流板，通過控制擋板的插深可創(chuàng)造不同的水力選擇壓，這種新穎的設(shè)計為高效三相分離器的設(shè)計提供了一種新思路。雖然UASB 的三相分離器為其他分離器的設(shè)計提供了一些理論基礎(chǔ)，但好氧顆粒污泥反應(yīng)器內(nèi)劇烈的氣流擾動及選擇性排泥對傳統(tǒng)三相分離器提出了更高的要求。究竟何種形式的三相分離器能滿足好氧顆粒污泥的形成及穩(wěn)定性維持要求尚需系統(tǒng)論證。

圖2 利用三相分離器進(jìn)行泥水分離的CFAGR[15-27]

1.3 篩網(wǎng)過濾分離

這類反應(yīng)器通過濾網(wǎng)來進(jìn)行污泥篩選，大于該孔徑的顆粒被截留并返回主反應(yīng)區(qū)，而透過的絮體則排出反應(yīng)器。Liu 等[28]研究了連續(xù)流自生動態(tài)膜反應(yīng)器[圖3(a)，CGSFDMBR]中好氧顆粒污泥的穩(wěn)定性，該反應(yīng)器由4 個部分組成，即SBAR 池（有效容積28.8L）、沉淀池（有效容積6L）、動態(tài)膜生物池（有效容積24L）及污泥選擇池（有效容積10L）。其中，污泥選擇池中濾網(wǎng)孔徑為0.6 mm，每天只對部分混合液進(jìn)行一次篩泥。另外，Liu 等[29]還嘗試了在傳統(tǒng)好氧顆粒污泥反應(yīng)器[圖3(b)]內(nèi)進(jìn)行好氧顆粒污泥的培養(yǎng)，該系統(tǒng)包括一根柱狀反應(yīng)器（有效容積7.5L）及一個污泥選擇池，根據(jù)好氧顆?；倪M(jìn)程，污泥選擇池中的篩網(wǎng)孔徑由0.1mm 增大至1.0mm，截留顆粒污泥由污泥泵連續(xù)回流至柱狀反應(yīng)器內(nèi)。這種泥水分離方式具有較高的篩分效率， 但運(yùn)行、控制非常繁瑣，且極易堵塞。

圖3 利用篩網(wǎng)進(jìn)行泥水分離的CFAGR[28-29]

1.4 膜分離

這類反應(yīng)器均采用膜組件進(jìn)行泥水分離，膜組件的類型有聚偏氟乙烯（PVDF）中空纖維膜（膜孔徑0.4μm）、聚乙烯中空纖維膜（膜孔徑0.4μm）、聚丙烯膜（膜孔徑0.1μm）等，反應(yīng)器的運(yùn)行方式類似于膜生物反應(yīng)器（MBR），但根據(jù)膜組件的安裝方式可分為合建式及分建式（生化反應(yīng)區(qū)與膜組件隔開）。為延緩膜污染，膜組件下方均設(shè)有可提供高強(qiáng)度曝氣量的曝氣管。邱光磊等[30]研究了MBR中好氧顆粒污泥形成的機(jī)制，所使用的MBR[圖4(a)]有效容積60L，其間由穿孔板分為主反應(yīng)區(qū)和膜分離區(qū)，主反應(yīng)區(qū)和膜分離區(qū)體積比為4∶1。而劉愛萍等[31]使用的MBR[圖4(b)]被隔板分成了膜區(qū)（27L）和導(dǎo)流區(qū)（17L），導(dǎo)流區(qū)內(nèi)設(shè)有導(dǎo)流筒，結(jié)構(gòu)類似于SBAR。Juang 等[32]研究了長期運(yùn)行的MBR 中好氧顆粒污泥的穩(wěn)定性，該MBR 為柱狀型（高120cm，直徑6cm）、膜組件安裝在空氣擴(kuò)散器上。由于膜組件的良好截留效果，這些MBR 運(yùn)行過程中幾乎沒有污泥排放，理論上污泥的SRT 可以無限延長，這種沒有污泥篩選過程即可形成好氧顆粒污泥的現(xiàn)象明顯不同于其他幾類CFAGR，具體的形成機(jī)理尚缺乏有力的論據(jù)支撐。另外，不斷老化的污泥能否維持好氧顆粒污泥長期穩(wěn)定性亦值得深思。

圖4 利用膜組件進(jìn)行泥水分離的CFAGR[30-31]

2 現(xiàn)有研究的不足

2.1 缺乏對污泥篩選效果的系統(tǒng)研究

好氧顆粒污泥的形成及穩(wěn)定性維持是一個解體與顆粒化的動態(tài)平衡過程，涉及到污泥的篩選與淘汰?？墒?，目前還極少有研究定性或定量地探索了泥水分離裝置對不同粒徑或不同沉降性能的污泥的截留或透過效果。Long 等[27]將粒徑大于0.3mm 的生物體視為好氧顆粒污泥，通過批次試驗(yàn)研究了不同工況下（擋板插深、HRT 及曝氣量組合）三相分離器對污泥的篩分效果，發(fā)現(xiàn)正常工況下反應(yīng)器對好氧顆粒污泥的截留效率可保持在98.6%以上，表明絕大多數(shù)的好氧顆粒污泥可被截留在反應(yīng)器內(nèi)。然而，對于目前繁多的三相分離器形式，設(shè)計者們很少會介紹它們的設(shè)計依據(jù)、計算過程，對于泥水分離效果，如總截留效率、分級截留效率等甚至只字不提，因而難以評價這些泥水分離器的可靠性。

2.2 缺乏對反應(yīng)器內(nèi)水力學(xué)流態(tài)的研究

反應(yīng)器內(nèi)的水力學(xué)流態(tài)不僅會影響微生物的聚集形態(tài)，亦會影響傳質(zhì)效果及生化反應(yīng)。研究表 明[6-7]，AGSBR 中時間上的推流及空間上的完全混合流態(tài)不僅有利于微生物之間的相互凝聚，亦可有效抑制絲狀菌的過度生長。雖然連續(xù)流反應(yīng)器中亦有推流式反應(yīng)器，但受長寬比限制，難以提供好氧顆粒污泥形成所需的高剪切力。大量研究表明，推流式反應(yīng)器似乎更適合好氧顆粒污泥的形成及穩(wěn)定性維持，而完全混合反應(yīng)器內(nèi)較低的傳質(zhì)推動力極易造成絲狀菌過度生長而導(dǎo)致好氧顆粒污泥失 穩(wěn)[33]。需要指出的是，通過無機(jī)碳源培養(yǎng)出的硝化顆粒污泥在連續(xù)流反應(yīng)器內(nèi)往往可以表現(xiàn)出較好的穩(wěn)定性，這些反應(yīng)器通常采用較長的HRT，內(nèi)部近似呈完全混合流態(tài)。因此，究竟何種流態(tài)反應(yīng)器更適合好氧顆粒污泥的形成及穩(wěn)定運(yùn)行尚需系統(tǒng)研究。然而，目前極少有研究探索了不同工況下CFAGR 中的水力學(xué)流態(tài)以及流態(tài)對好氧顆?；昂醚躅w粒污泥穩(wěn)定性的影響。

2.3 缺乏長期穩(wěn)定運(yùn)行的數(shù)據(jù)支撐

在大量實(shí)驗(yàn)的基礎(chǔ)上，好氧顆粒污泥已在培養(yǎng)、顆粒特性、生物相、污染物去除等方面積累了大量積極成果[1-5]。另外，國外的一些科研機(jī)構(gòu)已將好氧顆粒污泥實(shí)現(xiàn)了小范圍的工程化應(yīng)用（運(yùn)行數(shù)據(jù)至今未公開），但這些反應(yīng)器無一例外地都采用了類似于SBR 的間歇式運(yùn)行模式。相比之下，好氧顆粒污泥連續(xù)化的研究成果還極其有限，且反應(yīng)器構(gòu)型相差極大，不僅缺乏系統(tǒng)論證，亦不利于試驗(yàn)結(jié)果的重復(fù)。大部分研究者們都傾向于證明好氧顆粒污泥能在他們的連續(xù)流反應(yīng)器內(nèi)形成并具有較好的污染物去除效果，或在較短的時期內(nèi)可以維持穩(wěn)定，但卻常常缺少運(yùn)行過程中好氧顆粒污泥各項(xiàng)理化特性的數(shù)據(jù)支撐。另外，由于目前尚沒有公認(rèn)的評價好氧顆粒污泥培養(yǎng)成功的定量標(biāo)準(zhǔn)，許多CFAGR 中好氧顆粒污泥能否占絕對優(yōu)勢仍值得商榷。畢竟，研究表明好氧顆粒污泥的形成及穩(wěn)定運(yùn)行需要較高的水力選擇壓，否則好氧顆粒污泥難以占據(jù)絕對 優(yōu)勢[34]。

3 結(jié)語與建議

由于研究成果極其有限，好氧顆粒污泥的連續(xù)化還有許多問題需要解決。究竟何種形式的連續(xù)流反應(yīng)器形式適合于好氧顆粒污泥的培養(yǎng)及穩(wěn)定運(yùn)行仍需不斷探索與論證，對于CFAGR 的研發(fā)提出以下建議。

（1）好氧顆粒污泥的連續(xù)化應(yīng)立足于AGSBR中已取得的研究成果，如好氧顆粒污泥形成的影響因素、顆?；瘷C(jī)理等，在系統(tǒng)分析兩類反應(yīng)器的差異的基礎(chǔ)上，積極創(chuàng)造適合好氧顆粒污泥存在的反應(yīng)器形式。

（2）SBR 的變形工藝中已有成熟的并應(yīng)用于實(shí)踐的半連續(xù)流及連續(xù)流反應(yīng)器，如 CASS、LUCASS、UNITANK 等，它們的運(yùn)行方式可為CFAGR 的設(shè)計開辟一條新的思路，另外，可大量吸收現(xiàn)有成熟污水處理工藝的經(jīng)驗(yàn)與教訓(xùn)，如工程上廣泛采用的抑制絲狀菌過度生長的生物選擇器、可降低能耗的淺池曝氣等。

[1] Adav S S，Lee D J，Show K Y，et al. Aerobic granular sludge：Recent advances[J]. Biotechnology Advances，2008，26（5）：411-423.

[2] Mishima K，Nakamura M. Self-Immobilization of aerobic activated sludge—A pilot study of the aerobic upflow sludge blanket process in municipal sewage treatment[J]. Water Science and Technology，199l，23：981-990．

[3] Liu Y，Tay J H. State of the art of biogranulation technology for wastewater treatment[J]. Biotechnology Advances，2004，22（7）：533-563.

[4] Lee D J，Chen Y Y，Show K Y，et al. Advances in aerobic granule formation and granule stability in the course of storage and reactor operation[J]. Biotechnology Advances，2010，28（6）：919-934.

[5] Show K Y，Lee D J，Tay J H. Aerobic granulation：Advances and challenges[J]. Applied Biochemistry and Biotechnology，2012，167（6）：1622-1640.

[6] Liu Y，Tay J H. The essential role of hydrodynamic shear force in the formation of biofilm and granular sludge[J]. Water Research，2002，36（7）：1653-1665

[7] Liu Y，Wang Z W，Tay J H. A unified theory for upscaling aerobic granular sludge sequencing batch reactors[J]. Biotechnology Advances，2005，23（5）：335-344.

[8] 張巖，王永勝，白玉華，等. 泳動床/好氧顆粒污泥新技術(shù)處理生活污水的特性研究[J]. 環(huán)境科學(xué)，2007，28（10）：2249-2254.

[9] 魯文娟，陳希，袁林江. 連續(xù)流傳統(tǒng)活性污泥系統(tǒng)中好氧顆粒污泥的培養(yǎng)[J]. 環(huán)境工程學(xué)報，2013，7（6）：2069-2073.

[10] 李媛，沈耀良，孫立柱. 采用CSTR 反應(yīng)器培養(yǎng)好氧顆粒污泥的研究[J]. 中國給水排水，2008，24（5）：10-13.

[11] 沈耀良，李媛，孫立柱. 連續(xù)流反應(yīng)器中培養(yǎng)好氧顆粒污泥的運(yùn)行效能研究[J]. 環(huán)境污染與防治，2010，32（1）：1-4，8.

[12] 張雯，鄧風(fēng)，何超群，等. 不同類型反應(yīng)器好氧顆粒污泥培養(yǎng)過程研究[J]. 工業(yè)安全與環(huán)保，2010，36（9）：23-25.

[13] 張雯，鄧風(fēng)，何超群. CSTR 反應(yīng)器好氧顆粒污泥脫氮影響因素研究[J]. 水處理技術(shù)，2011，37（1）：116-120.

[14] Morales N，F(xiàn)igueroa M，Mosquera-Corral A，et al. Aerobic granular-type biomass development in a continuous stirred tank reactor[J]. Separation and Purification Technology，2012，89（22）：199-205.

[15] 田永生，買文寧，代吉華. 連續(xù)流狀態(tài)下好氧顆粒污泥培養(yǎng)及其脫氮除磷性能研究[J]. 廣東化工，2012，39（7）：26-28.

[16] 賈曉鳳，孫長清，買文寧，等. 連續(xù)流態(tài)下好氧顆粒污泥的培養(yǎng)及處理制藥廢水的性能[J]. 中國地質(zhì)大學(xué)學(xué)報：地球科學(xué)，2013，38（4）：870-876.

[17] 周丹丹，劉孟媛，侯典訓(xùn)，等. 連續(xù)流氣提式流化床啟動過程中[J].吉林大學(xué)學(xué)報：地球科學(xué)版，2012，42（1）：212-219.

[18] 牛姝，段百川，張祚黧，等. 連續(xù)流態(tài)下以城市污水培養(yǎng)好氧顆粒污泥及顆粒特性研究[J]. 環(huán)境科學(xué)，2013，34（3）：986-992.

[19] Zhou D D，Liu M Y，Wang J，et al. Granulation of activated sludge in a continuous flow airlift reactor by strong drag force[J]. Biotechnology and Bioprocess Engineering，2013，18（2）：289-299

[20] Zhou D D，Dong S S，Gao L L，et al. Distribution characteristics of extracellular polymeric substances and cells of aerobic granules cultivated in a continuous-flow airlift reactor[J]. Journal of Chemical Technology and Biotechnology，2013，88（5）：942-947.

[21] Zhou D D，Liu M Y，Gao L L，et al. Calcium accumulation characterization in the aerobic granules cultivated in a continuous-flow airlift bioreactor[J]. Biotechnology Letters，2013，35（6）：871-877.

[22] Yang Y，Zhou D D，Xu Z X，et al. Enhanced aerobic granulation，stabilization，and nitrification in a continuous-flow bioreactor by inoculating biofilms[J]. Applied Microbiology and Biotechnology，2014，98（12）：5737-5745.

[23] Jemaat Z，Suárez-Ojeda M E，Pérez J，et al. Simultaneous nitritation and p-nitrophenol removal using aerobic granular biomass in a continuous airlift reactor[J]. Bioresource Technology，2013，150（4）：307-313.

[24] Jemaat Z，Suárez-Ojeda M E，Pérez J，et al. Partial nitritation and o-cresol removal with aerobic granular biomass in a continuous airlift reactor[J]. Water Research，2014，48（1）：354-362.

[25] Wan C，Yang X，Lee D，et al. Influence of hydraulic retention time on partial nitrification of continuous-flow aerobic granular-sludge reactor[J]. Environmental Technology，2014，35（14）：1760-1765.

[26] Jin R，Zheng P，Mahmood Q，et al. Performance of a nitrifying airlift reactor using granular sludge[J]. Separation and Purification Technology，2008，63（3）：670-675.

[27] Long B，Yang C Z，Pu W H，et al. Tolerance to organic loading rate by aerobic granular sludge in a cyclic aerobic granular reator[J]. Bioresource Technology，2015，182：314-322.

[28] Liu H B，Li Y J，Yang C Z，et al. Stable aerobic granules in continuous-flow bioreactor with self-forming dynamic membrane[J]. Bioresource Technology，2012，121（2）：111-118.

[29] Liu H B，Xiao H，Huang S，et al. Aerobic granules cultivated and operated in continuous-flow bioreactor under particle-size selective pressure[J]. Journal of Environmental Sciences，2014，26（11）：2215-2221.

[30] 邱光磊，宋永會，曾萍，等. 連續(xù)流膜生物反應(yīng)器中好氧顆粒污泥的形成及機(jī)制探討[J]. 環(huán)境科學(xué)學(xué)報，2011，31（3）：476-484

[31] 劉愛萍，陳中穎，李開明，等. MBR 中磁種好氧顆粒污泥的培養(yǎng)及對膜污染的影響[J]. 中國給水排水，2010，26（19）：1-4.

[32] Juang Y C，Adav S S，Lee D J，et al. Stable aerobic granules for continuous-flow reactors：Precipitating calcium and iron salts in granular interiors[J]. Bioresource Technology，2010，101（21）：8051-8057.

[33] Liu Y，Liu Q S. Causes and control of filamentous growth in aerobic granular sludge sequencing batch reactors[J]. Biotechnology Advances，2006，24（1）：115-127.

[34] Qin L，Tay J H，Liu Y. Selection pressure is a driving force of aerobic granulation in sequencing batch reactors[J]. Process Biochemistry，2004，39（5）：579-584.