吳南星，黃佳雯，占甜甜

（景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院機(jī)械電子工程學(xué)院，江西景德鎮(zhèn) 333403）

陶瓷干法造粒噴霧裝置霧化效果的數(shù)值模擬

吳南星，黃佳雯，占甜甜

（景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院機(jī)械電子工程學(xué)院，江西景德鎮(zhèn) 333403）

為使干法造粒過程中霧化液滴與粉體充分接觸，改善粒徑的均勻性，依據(jù)干法造粒試驗(yàn)樣機(jī)簡化物理模型，同時(shí)基于Euler - Lagrange法中的DPM模型建立霧化過程的數(shù)學(xué)模型，采用CFD軟件分別對噴嘴內(nèi)徑均為1mm的平口噴嘴、壓力式噴嘴、氣流式噴嘴、氣泡式噴嘴霧化流場進(jìn)行數(shù)值模擬分析。模擬結(jié)果顯示：氣流式噴嘴、平口噴嘴、壓力式噴嘴、氣泡式噴嘴霧滴分散性依次遞增，壓力旋流式噴嘴霧滴平均粒徑較之其它三種噴嘴更小且霧滴在造粒室內(nèi)分散較均勻，更有利于霧滴與粉料的充分接觸。因此，就霧化場霧滴分散性和霧滴粒徑分布而言，宜選用壓力旋流式霧化噴嘴作為干法造粒的霧化裝置。

干法造粒；DPM；霧化噴嘴；數(shù)值模擬

DOI：10.13957/j.cnki.tcxb.2015.02.014

0　引 言

目前陶瓷行業(yè)制粉主要采用的是濕式球磨-噴霧干燥工藝［1］。該工藝技術(shù)應(yīng)用于制備陶瓷墻地磚壓形粉料，可以滿足大噸位自動(dòng)壓磚機(jī)的生產(chǎn)要求。但是，該工藝生產(chǎn)能耗占陶瓷生產(chǎn)成本的30%-40%，并且排放大量的熱風(fēng)熱氣、SO2、CO2及煙塵，從而導(dǎo)致巨大的能源浪費(fèi)和環(huán)境污染。然而，近幾年來興起的干法造粒制粉技術(shù)可以從根本上解決陶瓷行業(yè)粉體制備方面的高能耗、高污染的問題［2-4］。

干法造粒制粉技術(shù)在國內(nèi)外陶瓷行業(yè)的發(fā)展中仍處于初步階段，要在廣大的陶瓷生產(chǎn)企業(yè)中得到應(yīng)用， 需要解決的技術(shù)難題比較多， 核心的問題主要集中在四個(gè)方面［2-4］：一是真顆粒的充分分散性問題；二是假顆粒的成形壓縮比問題；三是離心霧化器的霧化噴淋機(jī)理不明確；四是要解決成套的、連續(xù)的生產(chǎn)裝備供應(yīng)問題。本文從有效顆粒的充分分散性問題出發(fā)，通過在干法造粒機(jī)筒體中加入噴霧裝置，使得增濕水霧化成霧滴，從而大大增加了液體與粉料的接觸面積，提高造粒效果。并且基于CFD軟件分析比較了不同噴嘴的霧化效果，得出最適合干法造粒的噴嘴類型。從而在一定程度上解決了顆粒的充分分散性問題，使得顆粒的均勻化程度有所提高。

1　 霧化模型

Fluent中DPM模型提供了五種霧化模型，本文研究的是其中四種霧化模型的霧化效果，其霧化機(jī)理如下［7］：

平口噴嘴：平口噴嘴是最常見也是最簡單的一種霧化器，但對于其內(nèi)部與外部的流動(dòng)機(jī)制卻很復(fù)雜［5］。液體在噴嘴內(nèi)部得到加速，然后噴出，形成液滴。其結(jié)構(gòu)簡圖如圖1所示。

壓力旋流式噴嘴：這種噴嘴，流體通過一個(gè)稱作旋流片的噴頭被加速后，進(jìn)入中心的旋流式，在旋流室，旋轉(zhuǎn)的液體被擠壓在固壁，在流體中心形成空氣柱，然后液體以不穩(wěn)定的薄膜狀態(tài)從噴嘴噴出，破碎成絲狀物及液滴［8］。其霧化過程示意圖如2。

氣流式噴嘴：工作時(shí)，中心管走料液，壓縮空氣經(jīng)氣體分布器后從環(huán)隙（氣體通道）噴出。當(dāng)氣液兩相流在噴嘴出口端面接觸時(shí)，由于氣體從環(huán)隙噴出的氣體速度很高，一般為200-340 m/s，但液體流出的速度不大。因此，在兩流體之間存在著很大的相對速度，產(chǎn)生相當(dāng)大的摩擦力，從而將料液霧化。氣流式噴嘴霧化模型如圖3所示。

氣泡式噴嘴：氣泡霧化噴嘴中，液體中混合了過熱液體或者類似的介質(zhì)。當(dāng)揮發(fā)性液體從噴口噴出時(shí)，迅速發(fā)生相變。相變使液體迅速以很大的分散角破碎成小液滴。

圖1　平口噴嘴結(jié)構(gòu)簡圖Fig.1 The structure diagram of plain-orifce-nozzle

圖2　壓力旋流式噴嘴霧化過程示意圖Fig.2 The structure diagram of pressure-swirl-nozzle

圖3　氣流式噴嘴霧化模型Fig.3 The atomization model of air-blast-nozzle

圖4　氣泡式噴嘴結(jié)構(gòu)示意圖Fig.4 The structure diagram of effervescent-nozzle

2　 模型的建立

2.1數(shù)學(xué)模型的建立

采用歐拉-拉格朗日（Euler-Lagrange）法的DPM模型來模擬噴嘴霧化過程，霧滴處理為離散相，這是由于其在空氣中所占的體積比濃度很低，空氣處理為連續(xù)相［7］。分別用Lagrange法和Euler 法來計(jì)算描述空氣相和霧滴離散相的運(yùn)動(dòng)軌跡［10］。

（1）離散相霧滴顆粒運(yùn)動(dòng)方程

根據(jù)作用在顆粒上力平衡原則，可得Lagrange坐標(biāo)系下霧滴顆粒運(yùn)動(dòng)方程如下：

式中：up為霧滴顆粒速度，m/s；u—連續(xù)相速度，m/s； g為重力加速度，m/s2；ρp為霧滴密度，kg/ m3； ρ為流體密度；Fd為霧滴單位拽力，N；μ為流體動(dòng)力粘度，Pa·s； dp為霧滴顆粒直徑，m； Cp為拽力系數(shù)； Re霧滴雷諾數(shù)；F為其他作用力，N。

（2）連續(xù)相控制方程

在拉格朗日坐標(biāo)系下，空氣處理為離散相［6］，采用標(biāo)準(zhǔn) 湍流模型，根據(jù)空氣的質(zhì)量、能量及動(dòng)量守恒定律，得到連續(xù)相方程如下：

式中：t為時(shí)間，s；ρ為密度，g/cm3；u為速度矢量m/s。

2.2物理模型的建立

以實(shí)際干法造粒過程為依據(jù)，利用Solidworks三維軟件建立造粒室物理模型再導(dǎo)入到Gambit中劃分網(wǎng)格并且設(shè)置邊界條件如圖5所示。在筒體上表面環(huán)狀區(qū)內(nèi)坐標(biāo)值為（25，0，260）、（-25，0，260）、（0，25，260）、（25，0，260）的位置分別設(shè)置四個(gè)噴嘴。造粒室高為280 mm，筒體內(nèi)徑為 235 mm。模型在Fluent中求解時(shí)將霧滴處理為離散相，采用DPM模型描述液體顆粒運(yùn)動(dòng)軌跡［9］選取整個(gè)筒體區(qū)域作為計(jì)算域。造粒室模型分為兩部分，一部分由葉片、鉸刀和其附近區(qū)域劃分為動(dòng)域；剩下的區(qū)域劃分為靜域。動(dòng)域與靜域相交處設(shè)置為交接面，其它都設(shè)置為墻。設(shè)置攪拌軸轉(zhuǎn)速為240 rpm。

圖7　壓力旋流式噴嘴霧化流場模擬圖Fig.7 Simulated image of the atomization fow feld of pressure-swirl -nozzle

圖6　平口噴嘴霧化流場模擬圖Fig.6 Simulated image of the atomization fow feld of plain-orifce-nozzle

圖5　造粒室物理模型及邊界條件Fig.1 The physical model and boundary conditions of the granulation chamber

3　數(shù)值模擬結(jié)果及分析

3.1霧化流場模擬結(jié)果對比

為了研究不同類型噴嘴的霧化效果，對內(nèi)徑同為1 mm的四種類型噴嘴進(jìn)行模擬比較，模擬結(jié)果如圖6—圖9所示。由圖6—圖9四種噴嘴霧化流場模擬結(jié)果可知，氣流式噴嘴、平口噴嘴、壓力旋流式噴嘴、氣泡式噴嘴霧滴顆粒分散性依次遞增，且霧滴大部分集中在鉸刀附近。在噴霧過程中，當(dāng)粉料經(jīng)鉸刀攪拌穿過霧化場時(shí)，霧化場區(qū)域越大即霧滴在筒體內(nèi)越分散，粉料需要克服的穿透功也越高，進(jìn)而提高粉料顆粒被霧滴捕集的概率，從而提高造粒效率。因此，就霧滴分散性而言，干法造粒宜選用氣泡式噴嘴或壓力旋流式噴嘴作為干法造粒過程中的霧化裝置。

3.2霧滴粒徑分布對比及分析

圖8　氣流式噴嘴霧化流場模擬圖Fig.8 Simulated image of the atomization fow feld of air-blast-nozzle

圖9　氣泡式噴嘴霧化流場模擬圖Fig.9 Simulated image of the atomization fow feld of effervescent-nozzle

圖10　平口噴嘴霧滴粒徑分布Fig. 11The droplet size distribution of plain-orifce-nozzle

圖11　壓力旋流式噴嘴霧滴粒徑分布Fig. 11 The droplet size distribution of pressure-swirl -nozzle

圖12　氣流式噴嘴霧滴粒徑分布Fig.12 The droplet size distribution of air-blast-nozzle

圖13　氣泡式噴嘴霧滴粒徑分布Fig.13 The droplet size distribution of effervescent-nozzle

由圖10—圖13四種噴嘴霧滴粒徑分布云圖可知，霧滴粒徑分布的相同點(diǎn)為：隨著離噴嘴距離的增加，霧滴粒徑逐漸減小最后趨于穩(wěn)定。這是由于在距離噴嘴較近的區(qū)域，液滴尚未完全霧化，隨著離噴嘴越遠(yuǎn)，液滴與空氣強(qiáng)烈摩擦進(jìn)一步霧化使粒徑變小，待液滴完全霧化，粒徑趨于穩(wěn)定。

四種噴嘴霧滴粒徑分布不同點(diǎn)為：平口噴嘴霧滴粒徑分布在0.2-1 mm的區(qū)間內(nèi)。霧炬中心顆粒粒徑較大，往中心兩側(cè)粒徑逐漸減小，但邊緣的霧滴又逐漸增大。壓力旋流式噴嘴霧滴粒徑分布在0.02-0.2 mm的區(qū)間內(nèi)。較大的霧滴分布在霧炬中間，較小的顆粒則集中于霧炬外圍。氣流式噴嘴霧滴粒徑分布在0.04-0.1 mm的區(qū)間內(nèi)，雖然霧滴粒徑較小，但霧滴集中分布在軸、鉸刀和葉片周圍，且鉸刀距筒底中間部分幾乎沒有霧滴，不利于霧滴與粉體充分接觸，影響造粒效果。氣泡式噴嘴霧滴粒徑分布在0.07-1.37 mm的區(qū)間內(nèi)且霧滴粒徑集中分布在0.2-1 mm的區(qū)間內(nèi)較之壓力旋流式噴嘴霧滴粒徑較大。

綜上所述，壓力旋流式噴嘴霧滴平均粒徑較之其它三種噴嘴最小，且粒徑分布均勻，有利于提高造粒效率，對顆粒的充分分散性有一定的改善。因此，就霧滴粒徑分布而言，干法造粒宜選用壓力旋流式噴嘴作為霧化裝置。

4　 結(jié) 論

（1）通過模擬結(jié)果所得到的四種噴嘴的霧化場云圖可知， 氣流式噴嘴、平口噴嘴、壓力旋流式噴嘴、氣泡式噴嘴霧滴顆粒分散性依次遞增，其中氣流式噴嘴霧滴分散性最差，僅造粒室中心及底部有霧滴分布，壓力旋流式噴嘴及氣泡式噴嘴霧滴分散性較好，幾乎占據(jù)整個(gè)筒體區(qū)域。

（2） 通過模擬結(jié)果所得到的四種噴嘴的霧化場霧滴粒徑分布云圖可知，壓力旋流式噴嘴霧化場霧滴粒徑分布在0.02-0.2 mm的區(qū)間內(nèi)且平均粒徑粒徑較之其它三種噴嘴最小。

綜上所述，就霧化場霧滴分散性及霧滴粒徑分布而言，應(yīng)選用壓力旋流式噴嘴作為干法造粒的霧化裝置。

［1］ 張柏清， 賴澤標(biāo). 基于正交實(shí)驗(yàn)法對干法造粒顆粒大小影響因素的分析［J］. 陶瓷學(xué)報(bào)， 2013， 34（1）： 85-88.

ZHANG Boqing， et al. Journal of Ceramics， 2013，34（1）： 85-88. ［2］ 李紹勇， 周榮光， 梁飛峰. 超細(xì)化干法造粒制備陶瓷粉料技術(shù)［J］. 佛山陶瓷， 2011， 20（08）： 20-22.

LI Shaoyong， et al. Foshan Ceramics， 2011， 20（08）： 20-22.

［3］ 孔海發(fā). 關(guān)于干法造粒工藝在陶瓷行業(yè)應(yīng)用的答疑［J］. 佛山陶瓷， 2008， （09）： 43-43.

KONG Haifa， et al. Foshan Ceramics， 2008， （09）： 43-43.

［4］ 吳南星， 廖達(dá)海. 陶瓷干法造粒機(jī)的數(shù)值模擬及其優(yōu)化設(shè)計(jì)［J］. 陶瓷學(xué)報(bào)， 2014， 35（01）： 82-87.

WU Nanxing， et al. Journal of Ceramics， 2014， 35（01）： 82-87.

［5］ 周俊龍， 周林華， 楊衛(wèi)娟， 等. 新型扇形霧化噴嘴的試驗(yàn)研究［J］. 過程工程學(xué)報(bào)， 2007， 07（04）： 652-656.

ZHOU Junlong， et al. The Chinese Journal of Process Engineering， 2007， 07（04）： 652-656.

［6］ 張燕. 煤礦自旋轉(zhuǎn)噴霧降塵裝置的試驗(yàn)與模擬［J］.節(jié)能， 2010，（04）： 61-64.

ZHANG Yan. Energy Conservation， 2010， （04）： 61-64.

［7］ 趙玉新. FLUENT中文全教程［M］， http：//wenku.baidu.com/ link？url=NdNwG1u_W2x-rBS4fk4Rx2JdtmUluDukK2_DXBzb fGtEjySKs2QEcgb9gAZ13WXyDDIAlN22EcSZsHuaLArNrH0 ZbcPFNO6p1kDwELKZUbC， 2011-09-24/2014-12-14.

［8］ 李天友. 壓力式噴嘴霧化特性實(shí)驗(yàn)研究及噴霧干燥熱質(zhì)傳遞特性數(shù)值模擬［D］， 四川： 四川大學(xué)， 2006： 10-10.

［9］ MARKUS S， CUI C， FRITSCHING U. Analysis o f deposit growth in spray forming with multiple atomizers ［J］.Materials Science and Engineering， 2004， A383 （1）： 166-174.

［10］ 羅昔聯(lián)， 顧兆林. 基于DPM模型的街谷內(nèi)顆粒物擴(kuò)散特性研究［J］. 中國科學(xué)院研究生院學(xué)報(bào)， 2007， 24（5）： 578-583.

LUO Xilian， et al. Journal of Graduate University of Chinese Academy of Sciences， 2007， 24（5）： 578-583.

The Numerical Simulation of the Atomization Effect of Ceramic Dry Granulation Sprayer

WU Nanxing， ZHAN Tiantian， LIAO Dahai
（School of Mechanical and Electronic Engineering， Jingdezhen Ceramic Institute， Jingdezhen 333403， Jiangxi， China）

In order to make the atomized droplets fully contact with the powder in the process of dry granulation and to improve the uniformity of particle size， the mathematical model of the atomization process is established based on the DPM model in the Euler-Lagrange systems with the help of the simplifed physical model for a test dry granulator. The atomization fow felds of plain-orifce-nozzle， pressureswirl-nozzle， air-blast-nozzle， and effervescent-nozzle， all with the inner diameter of 1 mm， are numerically simulated using CFD software. And the particle diameter distributions of different nozzles are compared and analyzed. The simulation results show that the droplet dispersity increases with the order from air-blast-nozzle， plain-orifce-nozzle， pressure-swirl-nozzle to effervescent-nozzle. But the droplets average particle size of pressure-swirl-nozzle is less than those of the other three kinds of nozzles and droplets inside the granulation chamber are dispersed more uniformly and thus more conducive to a good contact between droplets and powder. Therefore， in terms of the dispersity of atomized droplets and droplet size distribution， pressure-swirl-atomizer is the best for dry granulation atomization device.

dry granulation； DPM.； atomization； numerical simulation

date: 2014-11-12. Revised date: 201412-26-.

TQ174.6

A

1000-2278（2015）02-0185-05

2014-11-12。

2014-12-26。

國家自然科學(xué)基金資助（項(xiàng)目編號(hào)：51365018）。

通信聯(lián)系人：黃佳雯（1988-），女，碩士研究生。

Correspondent author:HUANG Jiawen（1988-）， female， Master postgraduate.

E-mail:524010983@qq.com