吳衛(wèi)權(quán)，柳金生，王 浩，孫曉春，謝永權(quán)，王 韜，唐偉峰

（上海衛(wèi)星裝備研究所，上海 200240）

衛(wèi)星部件用大型螺旋管式充退磁設(shè)備設(shè)計

吳衛(wèi)權(quán)，柳金生，王 浩，孫曉春，謝永權(quán)，王 韜，唐偉峰

（上海衛(wèi)星裝備研究所，上海 200240）

在衛(wèi)星的研制過程中，對磁性較大的部件進行充退磁處理是衛(wèi)星磁試驗的重要環(huán)節(jié)之一。文章簡述了衛(wèi)星充退磁原理、國內(nèi)外衛(wèi)星充退磁設(shè)備現(xiàn)狀；提出了大型螺旋管方式充退磁設(shè)備技術(shù)方案和設(shè)計要求。設(shè)備的成功研制，填補了國內(nèi)衛(wèi)星磁測試領(lǐng)域的技術(shù)空白，已對數(shù)千個衛(wèi)星部件、單機進行了充退磁試驗，退磁效率達到40%～90%。

衛(wèi)星；磁試驗；充退磁；設(shè)備研制

0 引言

充退磁技術(shù)研究及設(shè)備應(yīng)用早期主要在海軍艦艇領(lǐng)域，由于艦艇尺寸大，其充退磁屬于強磁領(lǐng)域，而衛(wèi)星的充退磁為弱磁技術(shù)，用于艦艇的充退磁設(shè)備不能用于衛(wèi)星的充退磁，但其充退磁原理和方法可以被借鑒。

NASA等在20世紀70年代前后成功研制了衛(wèi)星充退磁設(shè)備。90年代期間，中國空間技術(shù)研究院借鑒國內(nèi)外成功經(jīng)驗研制了方形亥姆霍茲線圈方式的CM2充退磁試驗設(shè)備；上海航天技術(shù)研究院于2002年建成了長1.6 m、直徑1.2 m的螺旋管式充退磁設(shè)備。

本文簡述了衛(wèi)星充退磁原理，比較了國內(nèi)外充退磁設(shè)備的區(qū)別；提出了螺旋管式充退磁設(shè)備的技術(shù)方案和技術(shù)指標，并進行了計算論證；最后，對該設(shè)備輔助操作子系統(tǒng)的選材等做出規(guī)定，以保證操作系統(tǒng)設(shè)備無磁性這一重要技術(shù)條件的實現(xiàn)。

1 衛(wèi)星充退磁目的和原理

衛(wèi)星及其部件從零件到組裝、環(huán)境試驗、運輸和發(fā)射的過程，要經(jīng)受各種外部磁場環(huán)境的磁化；例如振動試驗時，產(chǎn)品可能經(jīng)受振動臺2.5 mT左右的交流場磁化作用。在衛(wèi)星研制過程中，對磁性較大的單機、部件進行充退磁處理，達到減小整星磁矩的目的，是衛(wèi)星磁試驗的重要環(huán)節(jié)之一［1］。

衛(wèi)星的充退磁試驗是在充退磁線圈中進行。充磁時，給線圈通以直流電流，其目的主要是為了改善磁穩(wěn)定性，提高退磁效果。退磁時，是在抵消了外部磁場的近零磁空間中給線圈施加交流磁場，以破壞試件內(nèi)因磁化而取向一致的磁疇，使它恢復(fù)到雜亂無章的狀態(tài)；退磁過程中，退磁場峰值一定要高于充磁場，按照磁滯回線（B-H曲線）對試件進行充退磁?？紤]到衛(wèi)星部件材料復(fù)雜性，為使退磁效果達到最佳，一般在一個退磁周期內(nèi)，退磁場以一定速率按指數(shù)衰減或直線衰減，并趨近于零，令試件的磁性變化達到B-H曲線退磁效果［2］。

2 國內(nèi)外充退磁設(shè)備現(xiàn)狀

2.1主要技術(shù)指標

國外非常重視衛(wèi)星本體磁性控制，NASA、歐空局等均建造了大型衛(wèi)星充退磁設(shè)備。NASA的幾乎所有中低軌道衛(wèi)星的部件都要求進行磁性評估，在發(fā)射之前，對衛(wèi)星進行充、退磁試驗。表1、表2列出了國內(nèi)外一些主要的衛(wèi)星充退磁設(shè)備線圈技術(shù)指標［3］。

表1　國內(nèi)外零磁線圈主要技術(shù)指標Table 1　Specifications of zero-magnet coils at home and abroad

表2　國內(nèi)外充退磁線圈主要技術(shù)指標Table 2　Specifications of magnetizing & demagnetizing coils at home and abroad

2.2不同線圈類型的特點

線圈是磁試驗設(shè)備的主體，其類型直接影響著設(shè)備性能，選擇的主要依據(jù)：1）要求的均勻性和對應(yīng)空間；2）要求的通道面積；3）加工經(jīng)濟性。

線圈的類型很多：按形狀有圓形、方形、螺旋管和球形等；按線圈數(shù)目有2、3、4、5、6個。線圈個數(shù)增多，雖然可以提高磁場均勻性，但進出口通道會變?。荒壳笆褂幂^多的線圈數(shù)是2個和4個，形狀多用圓形和方形。表3列出了目前常用幾種線圈類型，可以看出：亥姆霍茲線圈進出口通道面積最大、結(jié)構(gòu)簡單，但均勻區(qū)??；威氏線圈性能最好。

表3　各類線圈比較Table 3　Comparison of various coils

圓形和方形線圈各有優(yōu)缺點，采用什么形狀的線圈要根據(jù)具體條件而定，如磁場性能要求高，則應(yīng)選用性能好的線圈。

表4　圓形和方形線圈結(jié)構(gòu)比較Table 4　Structural comparison between square coils and round coils

結(jié)構(gòu)設(shè)計的關(guān)鍵是如何提高加工、安裝精度和滿足無磁性要求，通過國內(nèi)外設(shè)備分析，可歸結(jié)為下列2種結(jié)構(gòu)形式：

1）線圈槽框和支架是分開的，如日本和德國的。這種結(jié)構(gòu)形式對大型線圈加工、安裝精度易保證，便于尺寸偏差修正。

2）線圈框架是受力件，同時也是支撐件，如中國計量科學研究院的。尺寸不大的線圈多采用這種結(jié)構(gòu)形式，每個線圈可在車間加工，現(xiàn)場繞線，尺寸精度易保證，安裝也方便。

由于試驗場地條件及產(chǎn)品尺寸等參數(shù)限制，自研設(shè)備擬采用第一種結(jié)構(gòu)形式，即線槽框架和支架分開的單線圈對結(jié)構(gòu)形式，充退磁線圈采用螺旋管方式。

3 螺旋管式充退磁設(shè)備的組成

整套設(shè)備主要由抵消地磁的近零磁亥姆霍茲線圈子系統(tǒng)（含電源）、充退磁螺旋管式線圈子系統(tǒng)（含程控電源）以及無磁操控子系統(tǒng)組成，如圖1所示。

圖1 螺旋管式充退磁設(shè)備組成Fig.1　Component of magnetizing & demagnetizing facilities with large spiral tube coils

1）亥姆霍茲線圈子系統(tǒng)

A.南-北向的方形亥姆霍茲零磁線圈對：抵消地球南-北向地磁場；

B.天-地方向的方形亥姆霍茲零磁線圈對：抵消地球天-地方向地磁場；

C.南-北向抵消地磁場電源：控制南-北向的方形亥姆霍茲線圈對電流；

D.天-地方向抵消地磁場電源：控制天-地方向的方形亥姆霍茲線圈對電流。

2）充退磁螺旋管式線圈子系統(tǒng)

E.充退磁螺旋管（含充退磁線圈繞組）：衛(wèi)星部件可安放于螺旋管內(nèi)進行充退磁試驗；

F.充退磁電源：控制充退磁螺旋管線圈繞組電流，產(chǎn)生直流磁場、線性衰減磁場、指數(shù)衰減磁場。

3）無磁操控子系統(tǒng)

G.平臺（由導軌和支撐腳構(gòu)成的高架輕軌）：承載小推車、充退磁螺旋管等；

H.小型升降平臺：安放在充退磁螺旋管內(nèi)，可承載試驗部件；

I.小推車：承載充退磁螺旋管，可沿輕軌移動操作；

J .導軌：承載小車進行移動作業(yè)；

K .螺旋管支撐架：固定螺旋管。

4 螺旋管式充退磁設(shè)備技術(shù)要求

4.1零磁線圈子系統(tǒng)

在直徑 0.8 m的球域內(nèi)，產(chǎn)生不均勻度優(yōu)于±500 nT的磁場空間。

4.1.1主要性能指標

不均勻度、均勻區(qū)以及主線圈類型和尺寸是零磁線圈系統(tǒng)主框架的3個主要性能指標。

1）不均勻度指標：主要由充退磁衰減系數(shù)確定。由于設(shè)備電器參數(shù)等原因，磁場衰減不能達到絕對零值，根據(jù)常規(guī)經(jīng)驗，退磁場強度范圍為±（50～0.005）×105nT；退磁剩余磁場為±500 nT，則不均勻度指標確定為500 nT，在此指標下設(shè)備能滿足退磁場下限指標值的正常實現(xiàn)。

2）均勻區(qū)大?。河尚l(wèi)星部件尺寸確定。根據(jù)上海航天技術(shù)研究院在研和后續(xù)衛(wèi)星部件尺寸，其直徑（垂向和橫向）均小于0.8 m，軸向尺寸不作限制，則取0.8 m的球形空間作為有效試驗空間。

3）主框架線圈尺寸：取決于不均勻度、均勻區(qū)和采用的線圈類型。

綜上，不均勻度和均勻區(qū)指標已確定，由載流線圈畢奧-薩伐磁場計算公式：當線圈類型采用方形亥姆霍茲線圈對結(jié)構(gòu)時（如圖2所示），依據(jù)亥姆霍茲條件，當線圈間距2C1與線圈邊長2L1之比λ值為0.544 5時，可產(chǎn)生最佳的磁場均勻空間。

圖2　垂直向方形載流線圈對參數(shù)示意圖Fig.2　The parameters of a pair of square coils loaded with current in vertical direction

由畢奧-薩伐定理［4］，有

長度為2L1、間距2C1的方形載流線圈對在P（x0，y0， z0）產(chǎn)生磁場的表達式為

其中：n為線圈數(shù)；m為方形線圈邊數(shù)。將式（2）按冪級數(shù)展開后，使其多項式除第一項外，盡可能多的項為零；根據(jù)1）、2）的技術(shù)要求，初步確定零磁線圈結(jié)構(gòu)和技術(shù)參數(shù)指標見表5。主框架線圈最大邊長 2L1取 3.3 m，線圈間距 2C1按 λ值為0.544 5確定（滿足亥姆霍茲條件）。若通電電流I取1.5 A，經(jīng)計算（詳細推導略）得到不均勻度指標He、均勻區(qū)尺寸D之間關(guān)系（見表6）。根據(jù)本地區(qū)地磁場三方向的場值——東西向接近于零（遠小于500 nT）；南北和垂直向40 000 nT左右，并考慮實際加工技術(shù)指標與理論場值的偏差，將東西向和垂直向額定場值放大1倍后，上述結(jié)構(gòu)參數(shù)完全能滿足上述1）、2）技術(shù)指標要求，零磁線圈結(jié)構(gòu)和電參數(shù)見表7。

表5　零磁線圈主要技術(shù)指標Table 5　Specifications of the zero-magnet coils

表6　均勻區(qū)與不均勻度之間變化關(guān)系Table 6　The relationships between uniform area and its uniformity degree

表7　零磁線圈結(jié)構(gòu)和電參數(shù)Table 7　Structural and electrical parameters of zero-magnet coils

4.1.2零磁線圈框架結(jié)構(gòu)

零磁場線圈框架主要由3部分組成：

1）垂直線圈對：產(chǎn)生垂直方向補償磁場；

2）南北線圈對：產(chǎn)生南北方向補償磁場；

3）底座調(diào)平裝置及支撐架：調(diào)節(jié)線圈整體水平，并支撐已連結(jié)的兩組線圈。

整體結(jié)構(gòu)采用鋁框架方形結(jié)構(gòu)，南北垂直線圈套在垂直向水平線圈對里面，分別對稱放置?？蚣芫€槽內(nèi)安置抵消地磁場線圈繞組：由漆包線（QZG—2/155）、接線柱等構(gòu)成；框架其他附件均選用銅等無磁材料，牌號為［5］：緊固件螺桿（GB 152.3—1988）、墊片（JB/ZQ4335—1986）、螺帽（GB 923—1988）、螺母（GB 6172—1986）、螺栓（GB 11—1988），如圖3、圖4所示。

零磁線圈框架實際安裝調(diào)試流程是：按當?shù)貙嶒炇业卮艝|-西向特征值的實測值為基準線，沿該基準線安裝并固定東-西向支撐架；再固定和確定地磁南-北、天-地向線圈框架的安裝位置；最后進行優(yōu)化和微調(diào)整個框架系統(tǒng)。

圖3　零磁線圈主框架結(jié)構(gòu)主視圖Fig.3　Front view of main frame structure of zero-magnet coils

圖4　零磁線圈主框架結(jié)構(gòu)俯視圖Fig.4　Top view of main frame structure of zero-magnet coils

考慮到線圈的高度及自身的重量，為保證其垂直度、平整度、牢固度，兩組線圈的框架采用特制非標鋁型材，剖面形狀及尺寸如圖5所示。

圖5　鋁槽剖面示意圖Fig.5　Cross section of the aluminum groove

支撐架與水平線圈對連接，支撐架底座采用角鋁，底邊設(shè)有3個銅制（H62）調(diào)節(jié)螺絲，可調(diào)節(jié)系統(tǒng)水平。水平線圈對框架與垂直線圈對框架連接；兩組線圈的各自連接均選用角鋁，形狀及尺寸如圖6所示。

圖6　L型角鋁剖面示意圖Fig.6　Cross section of L-type aluminum

4.1.3抵消地磁場的可調(diào)恒流電源裝置

1）恒流源不確定度：1×10-4；

2）電流輸出范圍：0～2 A；

3）電壓輸出范圍：0～120 V；

4）數(shù)字式直流穩(wěn)壓電源：2 A，120 V；

5）電阻箱范圍：0～9 999.9 ?；

6）數(shù)字電流表：4位半。

4.1.4線圈參數(shù)指標

由式（2）簡化后得：邊長2L1、間距為2C1的方形線圈對（設(shè)線圈匝數(shù)為W、線圈對中所通電流均為I），在距線圈對中心軸線z處的合成磁場為

式中：令z=0.4 m，I=1.5 A，B=8×104nT，μ0=4π× 10-7H/m，則W=108。

線圈參數(shù)：邊長2L1=3.3 m；周長C =3.3×4= 13.2 m；總長L=13.2 ×108 × 2=2 851.2 m（2個線圈）；線徑1mm。根據(jù)線圈尺寸，可計算得到電阻R總=22.4 ?/km×2.851 km=63.86 ?；重量G = 7.1kg/km× 2.851 km=20.24 kg。

4.2充退磁螺旋管

充退磁線圈采用螺旋管線圈，且螺旋管安裝在小推車上，可從南-北方向進出零磁場線圈（見圖1）。4.2.1主要技術(shù)指標

最大充磁磁場：該指標主要考慮衛(wèi)星部件在加工、運輸和環(huán)境試驗中可能經(jīng)受的最大環(huán)境磁場，按NASA標準設(shè)定為3.0×10-3T。

最大退磁磁場：對于鐵磁材料，可以選用最大場值等于或超過材料的最大矯頑力，這個場值能夠較好地去除材料各種磁化引起的磁場。若退磁初始最大值選擇偏低，則退磁效果差；若選擇太大，則可能引起衛(wèi)星某些部件如光譜儀、調(diào)速管等的退磁損傷。根據(jù)國內(nèi)外標準，退磁磁場初始值選取為5.0×10-3T，這個場值可以保證低矯頑力的軟鐵磁材料完全退磁。這個場值不會影響星上的一些如銣鐵硼、鎳鉻鈷等強磁體的磁性，因此不會改變含有這些磁體元件的衛(wèi)星部件的工作特性［6］。

螺旋管大小尺寸：取決于均勻區(qū)、充退磁衛(wèi)星部件尺寸、進出口通道，以及零磁線圈采用的線圈類型、尺寸等，通過理論計算，確定為直徑1.2 m，長1.6 m。

退磁場衰減特性：由于充退磁部件材料的復(fù)雜性，根據(jù)國內(nèi)外標準方法分別采用指數(shù)衰減和直線衰減兩種方式。

螺旋管交流退磁的優(yōu)點是操控設(shè)備結(jié)構(gòu)簡單，試件放在交流磁場中，試件不必轉(zhuǎn)動?？紤]到渦流和退磁效果，均采用低頻消磁方法，電流頻率0.1～1.0 Hz。

綜上，主要技術(shù)指標確定如下：

尺寸：直徑1.2 m，長1.6 m，有效試驗空間φ0.8 m球域；

螺旋管中央最大充磁強度：±25 Gs；

退磁場強度范圍：±5×106～500 nT；

φ0.8 m球域不均勻度：10%；

退磁剩余磁場：±500 nT。

4.2.2充、退磁電源

考慮到充退磁電源技術(shù)指標特殊性，即：電流正負交變衰減，退磁頻率較高，負載電感大，小電流、高電壓、高精度等特性，電源輸出電流值最大為15 A，線圈電阻為12.4 ? 左右，輸出電壓最小設(shè)計為186 V左右。由于負載是大電感，退磁頻率比較高（1 Hz）。要有較快的上升時間，就必須提高電壓值，因此電源輸出電壓設(shè)計為0～300 V。

從技術(shù)指標中可以看出，退磁時電源輸出精度要達到滿量程的10-4，即最小輸出電流值為1.5 mA，要保證其精度將電源設(shè)計成大電源和小電源的組合方式：大電源為可控硅電源，其輸出電流為1～15 A；小電源為大功率運放電源，其輸出電流為1.5 mA～1 A。

整個電源采用計算機控制，電流數(shù)字閉環(huán)控制以保證輸出電流精度，如圖7所示。

圖7　程控電源控制流程Fig.7　Flowchart of program-controlled power supply

4.2.3充、退磁電源設(shè)計指標

輸出電流：0～15 A連續(xù)可調(diào)；

輸出電壓：0～300 V連續(xù)可調(diào)；

交流退磁時間：≤60 s；

交流退磁頻率：0.1～1 Hz（頻率調(diào)節(jié)細度為0.1 Hz）；

直流充磁時間分檔范圍設(shè)定為5、10、20、30、40、50、60 s；

退磁場衰減特性：線性及指數(shù)衰減；

具有輸入過壓、欠壓、缺相、輸出開路、短路等保護，當出現(xiàn)異常時，會發(fā)出聲光報警、故障顯示等功能。

4.2.4充、退磁螺旋管

螺旋管本體［4］及骨架（如圖8所示）采用高強度、無磁性玻璃鋼環(huán)氧纖維（SW905）復(fù)合材料制作，管內(nèi)徑1.2 m，長1.6 m，管壁厚10mm；平板采用酚醛層壓布板3136，承載力500 kg。

圖8　螺線管本體示意圖Fig.8　Schematic diagram of the spiral tube body

根據(jù)技術(shù)指標要求，螺旋管中央須產(chǎn)生最大退磁場強度為±50×105nT ，其磁場計算為

式中：Hx為距螺旋管中心軸線上 x處磁場強度；μ0=4π×10-7H/m；W為螺旋管線圈匝數(shù)；I為線圈通電電流；x為螺旋管軸線上距中心點距離；l為1/2螺旋管長度；ρ1為不含線圈厚度的螺旋管外徑；ρ2為含線圈厚度后的螺旋管外徑；d為螺旋管線圈厚度。

螺旋管剖面圖見圖9。已知：2l=1.6 m；ρ1=0.61 m；ρ2=（0.61+d）；d取0.002 5， 0.005 0， 0.007 5 m （線徑的倍數(shù)）；H0=50×105nT；W=534 匝。

圖9　螺旋管剖面圖Fig.9　Sectional view of the spiral tube

計算出螺旋管中心（x=0）軸向磁場H0（設(shè)I= 15 A）為

為保證φ0.8 m球形區(qū)域的退磁磁場值不小于5.0×106nT，計算出沿螺線管軸線方向距中心點0.4 m處，Hx=5.0×106nT，I=15 A，x=0.4m時，螺線管繞線匝數(shù)W=590；螺旋管內(nèi)腔中距中心點其他位置處磁場分布見表8。表中數(shù)據(jù)表明：當充退磁場值達到50×105nT時，螺旋管中心區(qū)φ0.8 m球域內(nèi)能滿足10%不均勻度指標要求。

綜上，考慮余量后，取線圈匝數(shù)W=600。

表8　螺旋管內(nèi)磁場分布（以螺旋管中心為0點）Table 8　Distribution of magnetic fields within the spiral tube

4.3操縱子系統(tǒng)

操縱子系統(tǒng)主要由小車、導軌、支架等組成，用于衛(wèi)星部件及螺線管的安置、移動等功能。

4.3.1小推車

小推車（見圖10）由小車框架（鋁型材LD314060）、小車平板（鋁材 LY12）、輪架（銅H62）、輪軸（銅H62）、輪子（銅H62）等組成。其中平板尺寸為1300mm×1200mm×40mm，承載力為750 kg，整個結(jié)構(gòu)選擇無磁材料。

圖10　小推車示意圖Fig.10　Schematic diagram of the trolley

4.3.2高架輕軌

高架輕軌由框架（鋁型材LD314060）、平臺導軌（鋁材LC9）、調(diào)整底墊（銅材H62）等構(gòu)成。當小推車裝載螺旋管后，可以靈活地在高架輕軌上移動。高架輕軌長6 m，寬1.0 m，高1.1 m，承載力750 kg。其主、側(cè)視圖及小型升降平臺如圖11～圖13所示。

圖11　高架輕軌主視圖Fig.11　Front view of the elevated light rail

圖12　高架輕軌側(cè)視圖Fig.12　Side view of the elevated light rail

圖 13　小型升降平臺示意圖Fig.13　Schematic diagram of the small lifting platform

5 充退磁試驗結(jié)果

對航天器部件、組件進行充退磁是控制航天器磁矩、減小某些特定位置上磁場的一項重要技術(shù)手段。表9列舉了一些航天器典型部件在本設(shè)備上進行充退磁試驗前后的磁場數(shù)據(jù)實測結(jié)果［7］。

表9　航天器典型部件充退磁磁場數(shù)據(jù)Table 9　Typical data of magnetizing & demagnetizing field for spacecraft components

6 結(jié)束語

大型螺旋管式衛(wèi)星充退磁設(shè)備成功研制，實際證明其設(shè)計合理、適用性強，滿足上海衛(wèi)星技術(shù)研究院在研和預(yù)研各種衛(wèi)星部件的充退磁試驗任務(wù)。

系統(tǒng)關(guān)鍵設(shè)備充退磁電源的退磁頻率和時間選擇范圍寬，精度高，充退磁選擇方式多；充退磁螺旋管有效空間大，強度高，耐熱性好；高架輕軌設(shè)計輕巧，占地空間??；小型升降平臺收縮范圍及升降力矩大；小推車承載力大、摩擦力及推力小。以上設(shè)計保證了充退磁試驗時試件的穩(wěn)定性、安全性和可操作性。

整套設(shè)備構(gòu)思獨特，投資少，造價低（70萬人民幣），維護簡便。設(shè)備的投入使用，填補了國內(nèi)衛(wèi)星領(lǐng)域特大螺旋管方式充退磁設(shè)備空白；已對數(shù)千個衛(wèi)星部件、單機進行了充退磁試驗，試驗結(jié)果理想，退磁效率達到40%～90%。該設(shè)備為進一步減小衛(wèi)星磁矩，延長衛(wèi)星壽命做出了積極貢獻，產(chǎn)生了較大的經(jīng)濟效益。

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［1］Magnetic expose monitoring of the aerospace， NASA TM-4322 PD ED 1207［R］， 1991

［2］Discussing of magnetic parts， NASA TM-4322 PD ED 1220［R］， 1991

［3］Acuna M H.The design and test of magnetically clean spaccraft： a practical guide［M］.Goddard Space Flight Center.Greenbelt， MD 20771， 1971

［4］趙凱華， 陳熙謀.電磁學（上）［M］.北京： 高等教育出版社， 1985： 100-130

［5］趙凱華， 陳熙謀.電磁學（下）［M］.北京： 高等教育出版社， 1985： 80-98

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［7］Anon Iufer E J： Assessment and control of spacecraft magnetic fields， NASA SP-8037［R］， 1970

（編輯：閆德葵）

Design of magnetizing and demagnetizing facility with large solenoid for spacecraft components

Wu Weiquan， Liu Jinsheng， Wang Hao， Sun Xiaochun， Xie Yongquan， Wang Tao， Tang Weifeng
（Shanghai Institute of Spacecraft Equipment， Shanghai 200240， China）

The magnetization and demagnetization for some onboard components with strong magnetism is one of the important steps in the magnetic test for satellite.This paper briefly discusses the principle and the current situation of magnetizing and demagnetizing facilities for satellite development at home and abroad， then presents the technical schemes and specifications of a self-developed facility.The successful development of this facility has filled the technical gaps in the domestic magnetic test field.Up to now， thousands of satellite components and onboard instruments have been demagnetized by the facility， and the efficiency of demagnetization is about 40%～90%.

satellite； magnetic test； magnetization and demagnetization； facility development

V416.5； P318.6+3

B

1673-1379（2015）06-0660-08

10.3969/j.issn.1673-1379.2015.06.019

吳衛(wèi)權(quán)（1965—），男，高級工程師，從事航天器磁設(shè)計、磁測試工作。E-mail： 13636581835@163.com。

2015-01-06；

2015-11-19