張勇+張瓏
摘 要:近年來(lái),隨著國(guó)家基礎(chǔ)建設(shè)和房地產(chǎn)的快速發(fā)展,內(nèi)河自卸砂船的需求呈逐年上升趨勢(shì)。而關(guān)于其積水艙實(shí)肋板的強(qiáng)度問(wèn)題一直沒(méi)有系統(tǒng)研究。本文結(jié)合有限元方法,在充分考慮骨架型式和實(shí)肋板跨長(zhǎng)影響的基礎(chǔ)上,得到積水艙實(shí)肋板剖面模數(shù)的計(jì)算公式,并進(jìn)行了模型和實(shí)船驗(yàn)證。
關(guān)鍵詞:自卸砂船 積水艙實(shí)肋板 剖面模數(shù) 有限元
當(dāng)前,內(nèi)河自卸砂船快速發(fā)展,據(jù)不完全統(tǒng)計(jì)全國(guó)總量已超萬(wàn)艘,相當(dāng)一部分自卸砂船還出口國(guó)外,如印尼等東南亞地區(qū)。
自卸砂船積水艙實(shí)肋板與普通實(shí)肋板的受力狀態(tài)有所不同,如圖1所示,強(qiáng)框架位置處的實(shí)肋板在跨中設(shè)有支柱,使得實(shí)肋板在船底承受均布載荷,而在其上又承受載貨斜板傳遞的集中載荷,因此其強(qiáng)度有必要單獨(dú)考慮。
本文采用有限元方法,以載貨斜板下端縱向桁架(縱艙壁)之間的強(qiáng)橫梁為研究對(duì)象,并按受均布載荷的兩端簡(jiǎn)支梁進(jìn)行簡(jiǎn)化計(jì)算,得到貨斗斜壁強(qiáng)橫梁剖面模數(shù)的計(jì)算公式;并評(píng)估貨斗斜壁強(qiáng)橫梁兩端的支撐情況和強(qiáng)橫梁跨中縱桁的影響,對(duì)剖面模數(shù)計(jì)算公式進(jìn)行修正,且以系列有限元計(jì)算和實(shí)船數(shù)據(jù)驗(yàn)證本文提出的修正公式的合理性。
積水艙實(shí)肋板剖面模數(shù)計(jì)算公式
根據(jù)有關(guān)資料規(guī)定,目前內(nèi)河新建自卸砂船的船舶橫剖面一般有四種典型結(jié)構(gòu),如圖2所示。
根據(jù)典型橫剖面的設(shè)計(jì)情況,本研究的簡(jiǎn)化計(jì)算模型如圖2.2所示。研究對(duì)象為船底骨架,實(shí)肋板間距S,跨距l(xiāng),所有實(shí)肋板上方均有支柱,支柱力P。支柱力P與水壓力產(chǎn)生的彎矩分布一般如圖2和圖3所示:
彎矩最大值出現(xiàn)在支柱處:■ 。假定支柱所支持貨斗內(nèi)貨物的計(jì)算壓頭為hc,則支柱處的節(jié)點(diǎn)力:■。實(shí)肋板所承受的舷外水計(jì)算壓換算為線壓力:■。整理得:■。實(shí)肋板應(yīng)力:■ 。取許用應(yīng)力■ 時(shí),實(shí)肋板最小模數(shù)為,即:■。
對(duì)于計(jì)算壓頭hc,可按下式計(jì)算:■。
其中:H——貨物平均堆高,m,■; Gc——貨艙設(shè)計(jì)載貨量,t;v——貨物積載因數(shù),m3/t; bF ——積水艙寬度,m,取積水艙縱艙壁的水平距離;bH——貨斗寬度,m,取左右舷斜壁板頂點(diǎn)的水平距離;lH——貨艙貨斗長(zhǎng)度,m;
整理后得:■。
積水艙實(shí)肋板剖面模數(shù)影響因素分析
1、有限元計(jì)算模型
上述研究是通過(guò)簡(jiǎn)單的單跨梁模型得到積水艙實(shí)肋板的剖面模數(shù)計(jì)算公式,未能考慮剖面模數(shù)的一些影響因素,如骨架型式和實(shí)肋板跨長(zhǎng)等,以下將采用有限元對(duì)其影響因素進(jìn)行分析,對(duì)得到的計(jì)算公式進(jìn)一步修正。有限元模型如圖4所示:
構(gòu)件尺寸:實(shí)肋板■,旁龍骨與實(shí)肋板相同,實(shí)肋板跨長(zhǎng)4m,兩根支柱橫向均勻布置在實(shí)肋板上,支柱以節(jié)點(diǎn)力的形式模擬;
邊界條件:實(shí)肋板兩端簡(jiǎn)支;龍骨兩端固支;
計(jì)算載荷:實(shí)肋板承受均布線壓力,線壓力大小q按實(shí)肋板S計(jì)算壓頭確定,考慮吃水和半波高,支柱節(jié)點(diǎn)力P按支柱支撐貨斗斜板上方的貨物重量確定。
2、計(jì)算結(jié)果分析
2.1船底縱骨架式有限元解如表1所示:
從表中可知,最大應(yīng)力發(fā)生在支柱處。
2.2船底橫骨架式有限元解如表2所示:
注:支柱間距限制約3m,支柱間距不大于8檔
從表中可知,最大應(yīng)力同樣發(fā)生在支柱處。
2.3將實(shí)肋板跨長(zhǎng)改變?yōu)?m,結(jié)果如表3所示:
從表中可知,最大應(yīng)力仍樣發(fā)生在支柱處。
根據(jù)上述系列分析,可知:①縱骨架式,當(dāng)實(shí)肋板尺寸一定時(shí),計(jì)算應(yīng)力與實(shí)肋板間距成正比,可視為橫骨架式每檔設(shè)實(shí)肋板且“支柱間距/實(shí)肋板間距=1”的情況;②橫骨架式,當(dāng)實(shí)肋板尺寸一定時(shí),計(jì)算應(yīng)力與“支柱間距/實(shí)肋板間距”相關(guān),可按每檔設(shè)實(shí)肋板且每檔設(shè)支柱的結(jié)果乘以修正系數(shù)C進(jìn)行計(jì)算,修正系數(shù)C按表4取值:
考慮實(shí)肋板跨長(zhǎng)的影響,分別采用線性和拋物線回歸,如下圖3.2.1所示:
從圖中可知,拋物線回歸的情況更好,因此修正系數(shù)取為拋物線型式,即C=0.02n2-0.04n+1.02
積水艙實(shí)肋板剖面模數(shù)修訂公式
1、剖面模數(shù)修訂
綜上,積水艙的船底實(shí)肋板的最小模數(shù)計(jì)算公式修訂為:■。
式中:d——吃水,m;r——航區(qū)半波高,m;S——實(shí)肋板間距,m;l——實(shí)肋板跨長(zhǎng),m,取積水艙縱艙壁間距; C——系數(shù),C=0.02n2—0.04n+1.02,其中n為支柱間距與實(shí)肋板間距比值; hc——積水艙計(jì)算壓頭,m,■,其中:Gc——貨艙設(shè)計(jì)載貨量,t; bH——貨斗寬度,m,取左右舷斜壁板頂點(diǎn)的水平距離; lH——貨艙貨斗長(zhǎng)度,m;
2、模型驗(yàn)證
下面分別采用臨界規(guī)范型船有限元計(jì)算和現(xiàn)有實(shí)船統(tǒng)計(jì)資料驗(yàn)證修訂公式的合理性。取第2節(jié)中A型剖面結(jié)構(gòu)進(jìn)行規(guī)范臨界船設(shè)計(jì),船長(zhǎng)取為80m,100m和120m,共計(jì)三條型臨界船,其剖面結(jié)構(gòu)如圖6所示(以100m為例),積水艙實(shí)肋板的尺寸按照4.1修訂的公式設(shè)計(jì),船體板、梁等主要構(gòu)件尺寸原則上均按規(guī)范臨界尺寸設(shè)計(jì),不再一一列出。
2.1有限元計(jì)算模型
有限元計(jì)算取全船模型,為消除剛體位移,選取船首中縱剖面與船底交線上一點(diǎn)施加縱向、橫向、垂向線位移約束,選取船尾實(shí)肋板與船底交線一端施加垂向線位移約束,另一端施加橫向、垂向線位移約束。
模型在船長(zhǎng)范圍內(nèi)施加船體重力、貨物重力和舷外水壓,最終使模型兩端支反力≤1‰排水量重力,船中彎矩≤5%目標(biāo)彎矩。系列臨界船的載荷如表5所示。
目標(biāo)彎矩:目標(biāo)彎矩為船中船體梁最大合成彎矩,按下式確定:
Mc=Ms+Mw
式中:Ms——靜水彎矩,按靜水力方法直接計(jì)算;Mw——波浪附加彎矩,按規(guī)范公式計(jì)算。
船體重力根據(jù)重量分布確定;
貨物重力根據(jù)載貨量確定,貨物橫向?yàn)樽匀欢蜒b(37度),
■
式中:■ ——貨物相當(dāng)密度,其中:Gc為總載貨量;LH為貨斗總長(zhǎng);Ac為自然堆裝時(shí)貨物橫截面面積;Hi ——計(jì)算點(diǎn)貨物堆高;
舷外水壓縱向按余弦波分布,滿載時(shí)波谷在船中,空載時(shí)波峰在船中;半波高r根據(jù)其產(chǎn)生的附加彎矩等于規(guī)范計(jì)算的波浪附加彎矩確定:
■
式中:Mw——波浪附加彎矩,按規(guī)范公式計(jì)算。
2.2有限元應(yīng)力結(jié)果如表6所示:
從上表結(jié)果可知,采用修訂公式確定的積水艙實(shí)肋板尺寸,其應(yīng)力滿足要求,且具備一定的安全裕量(面板1.39~2.08,腹板>1.15)。所以本研究提出的積水艙實(shí)肋板計(jì)算公式是合理可行的。
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(第一作者單位:安徽省淮河船舶檢驗(yàn)局,第二作者單位:長(zhǎng)興港航管理局)