蘭天亮++張曉文++張璽斌

一、引言

本文以LSdvna軟件為分析工具，對某款新車引擎蓋在相關(guān)工況下的關(guān)閉過程進(jìn)行沖擊分析。通過分析引擎蓋在關(guān)閉過程中與前組合燈、前格柵之間有無干涉，來判斷引擎蓋與前組合燈、前格柵之間的設(shè)計方案是否合理，并據(jù)此確定相關(guān)的設(shè)計方案。從而縮短了新車的開發(fā)、驗證周期。

二、引擎蓋關(guān)閉過程的沖擊分析

1.引擎蓋關(guān)閉過程分析的模型建立

本文利用HyperWorks軟件對引擎蓋總成、引擎蓋鉸鏈、散熱器支撐總成、引擎蓋鎖和引擎蓋緩沖塊等零部件采用殼單元進(jìn)行網(wǎng)格劃分，可得187，000個單元。引擎蓋關(guān)閉過程分析的有限元分析模型如圖l所示。

2.引擎蓋關(guān)閉過程的沖擊分析

本文首先在兩種工況下對引擎蓋關(guān)閉過程進(jìn)行沖擊分析，其一是引擎蓋從距離引擎蓋鎖300mm處自由下落；其二是引擎蓋從距離引擎蓋鎖798mm處（引擎蓋全開狀態(tài)）自由下落。引擎蓋關(guān)閉過程沖擊分析工況示意圖如圖2所示。其中，分析工況1是為了驗證引擎蓋在評價標(biāo)準(zhǔn)高度關(guān)閉時的運(yùn)動情況，分析工況2是為了驗證引擎蓋在極限位置關(guān)閉時的運(yùn)動情況。

定義完成零部件的材料屬性、約束之后，將引擎蓋的重力以重力加速度的形式施加到引擎蓋上，然后采用LSdyna R6進(jìn)行引擎蓋關(guān)閉過程的沖擊分析。兩種工況下的分析結(jié)果如圖3所示。

通過以上分析可知，在工況l的仿真過程中，引擎蓋前邊緣與前格柵及大燈之間未產(chǎn)生沖擊接觸（最小間隙在引擎蓋前邊緣中部與前格柵之間，大小為2mm）；在工況2的仿真過程中，引擎蓋前邊緣中部與前格柵之間有接觸產(chǎn)生，二者之間的干涉距離并不大（約0.2mm左右），而工況2中，引擎蓋前邊緣左右側(cè)并未與前組合燈之間產(chǎn)生沖擊接觸，但最小間隙較小（約為1mm左右）。綜合分析結(jié)果可知，在綜合考慮引擎蓋、前組合燈、引擎蓋鎖等零部件的制造誤差和裝調(diào)誤差，以及散熱器支撐支撐的焊接誤差，引擎蓋關(guān)閉過程中的最小理論間隙1mm較小，為避免引擎蓋在關(guān)閉過程中與前組合燈產(chǎn)生干涉，致使前組合燈損壞，引擎蓋在關(guān)閉過程中與前組合燈之間的最小間隙應(yīng)保證在4mm以上。

三、引擎蓋與前組合燈運(yùn)動間隙的改善方案分析及確定

1.引擎蓋與前組合燈之間運(yùn)動間隙改善方案的運(yùn)動分析

影響引擎蓋前邊緣過關(guān)量（過關(guān)量是指引擎蓋在關(guān)閉過程中超過其設(shè)計位置的最大距離）的主要因素有很多，基于該車型的實際情況可做簡單調(diào)整的因素主要有：上移引擎蓋鎖U型槽和調(diào)整引擎蓋橡膠緩沖塊的高度、剛度。如圖4-6所示。

基于以上兩種調(diào)整因素，制定了改善方案。

（1）基于引擎蓋鎖鎖體U型槽上移的改進(jìn)。

引擎蓋鎖鎖體U型槽上移3mm，其鎖死位置不變，同時，中部緩沖塊增長3mm。該方案的運(yùn)動分析示意圖如圖7所示。

（2）基于引擎蓋鎖鎖體U型槽上移和緩沖塊剛度的共同改進(jìn)。

引擎蓋鎖鎖體U型槽上移3mm，同時，中部及左右緩沖塊剛度由IOON/mm變?yōu)?00N/mm或300N/mm。該方案的運(yùn)動分析示意圖如圖8所示。

（3）在方案2的基礎(chǔ)上增長左右緩沖塊的高度。

在方案2的基礎(chǔ)上分別對剛度為K=1OON/mm和K=200N/mm方案的左右緩沖塊增長5mm。該方案的運(yùn)動分析示意圖如圖9所示。

2.改善方案運(yùn)動分析的結(jié)果分析

結(jié)合上述工況1、工況2的分析結(jié)果，在此僅分析工況2時的運(yùn)動情況。根據(jù)對以上各改善方案的運(yùn)動分析，現(xiàn)將結(jié)果匯總?cè)缦隆?/p>

（1）引擎蓋與前組合燈配合區(qū)域的運(yùn)動間隙情況，分析區(qū)域示意如圖10所示。

在分析區(qū)域選取5個關(guān)鍵點(diǎn)（如圖8所示）進(jìn)行運(yùn)動間隙分析，各點(diǎn)在相關(guān)改善方案下的運(yùn)動間隙情況如表l所示。

（2）引擎蓋與前格柵配合區(qū)域的運(yùn)動間隙情況，分析區(qū)域示意如圖11所示。

在分析區(qū)域選取5個關(guān)鍵點(diǎn)（如圖11所示）進(jìn)行運(yùn)動間隙分析，各點(diǎn)在相關(guān)改善方案下的運(yùn)動間隙情況如表2所示。

綜合表1和表2的分析結(jié)果可知，只有方案3中的K=200N/mm是可行的，即引擎蓋鎖鎖體的U型槽上移3mm、3個引擎蓋緩沖塊的剛度由IOON/mm變?yōu)?00N/mm，且左右緩沖塊的高度增加5mm、中部緩沖塊高度增加3mm方案是可行的。

四、結(jié)語

本文運(yùn)用LS-dyna軟件對某一款新車的引擎蓋關(guān)閉過程進(jìn)行了沖擊分析，并依據(jù)分析結(jié)果來判斷設(shè)計方案的可行性。針對初期設(shè)計方案的不足，提出了有效的改善方案。從而縮短了新車的開發(fā)周期及驗證周期。為新車在進(jìn)行前端模塊設(shè)計時，提供了一種很好的設(shè)計驗證方法。