葛小玲，趙懿珺，袁 玨，劉召平，曹佑群

（1.國家核電技術(shù)公司 國核電力規(guī)劃設(shè)計(jì)研究院，北京100095；2.中國水利水電科學(xué)研究院，北京10038）

近10a我國核電建設(shè)進(jìn)入快車道。截至2014－12，全國已建和在建核電廠17個(gè)，其中投入商運(yùn)機(jī)組22臺(tái)、在建機(jī)組25臺(tái)［1］，核電分布呈濱海式布局。濱海核電絕大多數(shù)采用直流冷卻方式，以海水作為冷卻水源。核電運(yùn)行時(shí)，取水口源源不斷吸取較低溫度的海水進(jìn)入循環(huán)水管路，低溫水經(jīng)凝汽器熱交換后水溫升高6～11℃，最終從排水口排入環(huán)境海域。每單臺(tái)百萬千瓦核電機(jī)組的循環(huán)水流量大約50～60m3／s，伴隨核電站溫排水排出的還有余氯與放射性液態(tài)流出物。大量的含熱廢水排入海域隨潮輸運(yùn)，一方面造成核電自身取水溫升增高，降低電廠運(yùn)行經(jīng)濟(jì)效益；另一方面長(zhǎng)期作用于海洋生態(tài)環(huán)境，還會(huì)改變水體理化特性、加重富營養(yǎng)化、引發(fā)赤潮，甚至損害生態(tài)結(jié)構(gòu)和功能。取排水口工程布置是決定溫排水水力、熱力特性的關(guān)鍵因素，也是核電規(guī)劃設(shè)計(jì)中必須解決的首要技術(shù)問題。火、核電廠常用的取排水布置有3種類型：分隔式、重疊式與差位式［2］。其中，差位式取排水布置在潮汐水域核電工程中應(yīng)用最為廣泛。因此，開展濱海核電差位式取排水布置下溫排水的隨潮輸移擴(kuò)散規(guī)律研究，對(duì)保障電廠取水安全、提高運(yùn)行經(jīng)濟(jì)效益、減小環(huán)境影響具有重要的現(xiàn)實(shí)意義。

對(duì)于感潮河段和以順岸往復(fù)流為主的海灣，溫排水從排口流出后隨潮輸運(yùn)，熱水帶呈伴岸窄帶型分布，順潮流方向擴(kuò)展較長(zhǎng)，垂直于潮流方向較短。利用潮汐水域熱水運(yùn)動(dòng)的上述特點(diǎn)，中國水科院在上世紀(jì)80年代進(jìn)行感潮河段諫壁電廠冷卻水研究時(shí)，提出差位式取排水布置，即同一過水?dāng)嗝嫔显谌∷冢ɑ蛘吲潘冢┣熬夒x岸一定距離設(shè)置排水口（或取水口），使得取水口避開熱水通道［2］。隨著沿?；?、核電廠的快速發(fā)展，差位式取排水布置下溫排水的輸運(yùn)特性受到許多學(xué)者的關(guān)注。物理模型與數(shù)學(xué)模型是進(jìn)行溫排水模擬預(yù)報(bào)的主要手段。岳鈞堂利用大亞灣核電工程海域潮流具有輻合輻散流的特征，依據(jù)差位式理論提出南取東排的取排水布置，通過物理模型試驗(yàn)研究了溫排水隨潮運(yùn)動(dòng)規(guī)律，發(fā)現(xiàn)漲、落潮過程中熱水與冷水均可各行其道［3］。華祖林采用二維水動(dòng)力數(shù)學(xué)模型和物理模型對(duì)比研究了感潮河段電廠采用分隔式與差位式取排水布置時(shí)溫排水?dāng)U散的差異，結(jié)果表明后者更優(yōu)［4］。陳惠泉采用全潮水力、熱力模型開展了臺(tái)山火電廠溫排水隨潮輸移擴(kuò)散研究，利用廠址海域地形與潮流特點(diǎn)提出將取水口設(shè)在處于冷水通道的港池內(nèi)，而將排水口設(shè)置防波堤外側(cè)，模擬結(jié)果表明無論漲潮或落潮，熱水均受防波堤阻擋而無法直接進(jìn)入取水港池口門［5］。徐世凱等通過局部正態(tài)模型研究諫壁電廠“淺取深排”近區(qū)的溫差異重流運(yùn)動(dòng)特性［6］。郝青哲等選擇k－ε紊流模型對(duì)比研究了概化水槽中差位式與重疊式取排水的擴(kuò)散規(guī)律［7］。張曉艷等針對(duì)潮流為往復(fù)流動(dòng)的海灣，采用二維數(shù)學(xué)模型模擬了不同布置方案下溫升分布特點(diǎn)，結(jié)果顯示溫升場(chǎng)呈帶狀分布、差位式布置具有明顯優(yōu)勢(shì)［8］。

1 工程概況

某濱海核電廠，規(guī)劃總?cè)萘繛? 000MW，由1臺(tái)高溫氣冷堆、4臺(tái)AP1000壓水堆、2臺(tái)CAP1400壓水堆組成。核電采用直流供水系統(tǒng)，以海水作為冷卻水源。規(guī)劃容量下循環(huán)水流量為435m3／s，取排水溫差為8.3℃。

廠址附近海灣岸線呈“W”型，核電廠位于海灣中間岬角位置，東、北、南三面環(huán)海，東側(cè)瀕臨開闊大海，北側(cè)與南側(cè)各有一小淺灣（圖1）。近岸水域等深線與岸線大致平行，－5m等深線離岸300～500m，－10m等深線離岸1 500～2 500m。工程海域?qū)俨徽?guī)半日潮，平均漲潮歷時(shí)與平均落潮歷時(shí)比較接近。潮差較小，典型大潮、中潮與小潮的最大潮差分別為1.86，1.44與1.03m。全潮水文測(cè)驗(yàn)資料顯示，廠址海域潮流主要受岸線與地形控制，主潮流基本呈東北－西南走向的往復(fù)流，漲潮流自NNE至SSW方向運(yùn)動(dòng)，落潮流基本相反。潮流較強(qiáng)，漲、落潮平均流速約60cm／s。廠址南北側(cè)兩個(gè)凹灣水域存在回流區(qū)，回流區(qū)范圍與外海潮流強(qiáng)度、流向有關(guān)。

圖1 工程海域潮流流速分布Fig.1 Tidal current distribution in the project sea area

2 差位式取排水布置

溫排水在環(huán)境水體中的運(yùn)動(dòng)規(guī)律是布置取排水的基礎(chǔ)依據(jù)。差位式取排水布置利用熱水帶順流窄長(zhǎng)形分布的特點(diǎn)，將取排水口間距的著眼點(diǎn)從順流向轉(zhuǎn)移到垂直于水流方向［5］，通過在垂直于潮流方向拉開取排水間距，使得取水位于冷水通道、排水位于熱水通道。常見的差位式取排水布置有2種形式：“遠(yuǎn)取近排”與“近取遠(yuǎn)排”（圖2）。“遠(yuǎn)取近排”是溫排水近岸排放，熱水隨潮沿岸流動(dòng)，取水延伸至離岸較遠(yuǎn)區(qū)域吸取低溫水。近取遠(yuǎn)排則相反，將溫排水送至離岸較遠(yuǎn)的強(qiáng)潮主流區(qū)，利用環(huán)境潮流摻混稀釋能力較強(qiáng)的特點(diǎn)，將熱水高溫升影響區(qū)域控制在較小范圍。這2種布置方式應(yīng)用于實(shí)際工程時(shí)，需結(jié)合廠址海域的岸線與地形特點(diǎn)、水文氣象條件、潮動(dòng)力特征、環(huán)境保護(hù)要求等因素綜合確定，同時(shí)方案是否合理可行還應(yīng)經(jīng)物理模型或數(shù)學(xué)模型論證。

本工程海域潮流具有順岸往復(fù)流特征，滿足差位式取排水布置所需基本條件。確定取排水方案時(shí)，一方面應(yīng)保證核電自身取水安全經(jīng)濟(jì)，盡量降低取水溫升，另一方面還應(yīng)考慮海域環(huán)境敏感點(diǎn)對(duì)溫升的要求。一般情況下，電廠取水溫升限值為全潮最大不超過2℃、平均不超過1℃。本廠址近岸水域存在養(yǎng)殖區(qū)，為減小溫排水對(duì)岸邊養(yǎng)殖的影響，環(huán)保要求規(guī)劃容量下1℃以上溫升不能貼岸。此外，依據(jù)核電廠總平面布置，高溫堆與AP1000壓水堆位于廠區(qū)北側(cè)，CAP1400壓水堆位于廠區(qū)南側(cè)，各機(jī)組分別從南、北兩側(cè)取水。基于上述因素，結(jié)合工程海域自然條件，可以發(fā)現(xiàn)：如果充分利用廠址海域“W”型岸線特點(diǎn)以及深水區(qū)離岸較近的優(yōu)勢(shì)，將溫排水盡量輸送到外海主潮流帶上，避免溫排水貼岸輸移，不僅可以加大溫排水自排水出口至取水口之間的“流程”，避免高溫水直接進(jìn)入取水水域，而且可以實(shí)現(xiàn)溫排水與環(huán)境流的充分摻混，有利于降低高溫升影響面積。為此，針對(duì)本工程提出“近岸明渠分散取水、離岸明渠集中排水”的取排水總體布局。

圖2 差位式取排水布置圖Fig.2 Outlet in／outside intake layout

3 模型設(shè)計(jì)

3.1 模型選擇

物理模型是模擬預(yù)報(bào)溫排水運(yùn)動(dòng)規(guī)律的重要方法，能夠比較真實(shí)地反映近區(qū)溫差浮射流卷吸摻混特性，便于直觀顯示各種取排水方案下溫排水的三維水力、熱力特征，直接反映取水溫升隨潮變化規(guī)律，在解決取排水口近區(qū)問題，如優(yōu)化取排水工程布置方案、掌握高溫升區(qū)影響范圍、確定垂向溫升分布以及取水溫升方面具有明顯優(yōu)勢(shì)。根據(jù)水平比尺與垂向比尺是否相同，可將物理模型劃分為正態(tài)模型與變態(tài)模型。對(duì)于濱海核電，溫排水的受納水體為海域，環(huán)境水域具有水平尺度遠(yuǎn)大于水深尺度的特點(diǎn)。溫排水模擬時(shí)往往要求同一模型同時(shí)考慮取水與排水，模擬區(qū)域需涵蓋近區(qū)、過渡區(qū)與部分遠(yuǎn)區(qū)熱影響。綜合上述因素，目前濱海核電溫排水物理模型多采用變態(tài)模型。但隨之而來的問題是，模型水平與垂向尺度不同將對(duì)環(huán)境水體流場(chǎng)以及溫排水的輸移擴(kuò)散產(chǎn)生一定影響。這一問題很早就受到相關(guān)學(xué)者的關(guān)注。李瑞生通過比較浮射流計(jì)算結(jié)果與水槽試驗(yàn)結(jié)果，得出變態(tài)使得熱水層厚度變薄的結(jié)論［9］。陳惠泉利用試驗(yàn)水槽開展了變態(tài)對(duì)溫排水近區(qū)水力、熱力特性的影響研究，認(rèn)為變態(tài)率小于3時(shí)對(duì)整體影響不明顯，有時(shí)也可小于5～6［10］。此外，郝瑞霞［11］、趙振國［12］、徐世凱［13］，袁方等［14］也開展了溫排水的變態(tài)影響問題研究。通過總結(jié)分析幾十年溫排水模擬研究實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，為確保變態(tài)模型能夠比較真實(shí)地反映溫排水運(yùn)動(dòng)的流場(chǎng)與溫度場(chǎng)規(guī)律，《冷卻水規(guī)程水力熱力模擬技術(shù)規(guī)程》［15］提出變態(tài)率宜小于5的建議。基于上述分析，針對(duì)本核電廠溫排水研究采用小變態(tài)全潮物理模型。

3.2 相似準(zhǔn)則

溫排水物理模型試驗(yàn)以相似理論為基礎(chǔ)，但與常規(guī)水工模型試驗(yàn)相比，除了模擬水流運(yùn)動(dòng)外還需同時(shí)模擬熱量傳遞過程。理論上，要完全復(fù)演原型中溫排水的輸運(yùn)規(guī)律，必須同時(shí)滿足幾何相似、水流運(yùn)動(dòng)相似、動(dòng)力相似和熱力相似。但實(shí)際模擬時(shí)很難同時(shí)實(shí)現(xiàn)上述條件，因此必須進(jìn)行合理假設(shè)與簡(jiǎn)化。陳惠泉在20世紀(jì)70年代提出3個(gè)綜合參數(shù)：自然水溫、水面綜合散熱系數(shù)與臨界流量，基本理念是進(jìn)行水力、熱力模型試驗(yàn)時(shí)不要求各個(gè)物理量相似，但要保證上述綜合變量相似［16］。這一理念后來成為指導(dǎo)火、核電廠溫排水模型試驗(yàn)的理論基礎(chǔ)。利用這3個(gè)綜合參數(shù)，可得到幾個(gè)簡(jiǎn)化的模型相似關(guān)系式。

重力相似：

浮力相似：

溫度分布相似：

散熱相似：

式中，F(xiàn)r為弗汝德數(shù)；Ri為理查森數(shù)；H為水深；V為流速；ρ為環(huán)境水體密度；Δρ為排水與環(huán)境水體密度差；T，T1，Te分別代表溫排水影響區(qū)任意點(diǎn)溫度、排水水溫以及自然水溫；Qm為模型流量；Qcr為臨界流量；K為表面綜合散熱系數(shù)；L為模型水平比尺；底標(biāo)r代表原型與模型的比值。

這些相似關(guān)系式看似簡(jiǎn)單，但仍然存在比尺矛盾，因此模型設(shè)計(jì)時(shí)需要抓住主要矛盾，放松一些條件的相似。對(duì)于全潮溫排水小變態(tài)物理模型，模擬重點(diǎn)為溫排水主影響區(qū)的水力、熱力特性，應(yīng)以重力與浮力相似為主，兼顧阻力相似、散熱相似等條件［16］。

3.3 模型比尺及模擬范圍

濱海核電溫排水運(yùn)動(dòng)具有排熱量大、隨潮非恒定輸移的特點(diǎn)。為較好地反映取排水區(qū)域溫排水在潮流作用下的水力、熱力特性，模擬區(qū)域需要保證漲落潮流場(chǎng)具有相對(duì)完整的態(tài)勢(shì)，同時(shí)依據(jù)相關(guān)規(guī)程要求，還要包含1℃以上溫升影響范圍。模型試驗(yàn)一方面希望模擬范圍盡可能大，另一方面變態(tài)率又不能太大，為此模型設(shè)計(jì)時(shí)需要權(quán)衡兩者的矛盾。此外，為避免表面張力的影響，模型水深還應(yīng)大于模擬理論中最小水深要求。綜合上述因素，本研究模型水平比尺Lr＝400、垂向比尺Hr＝150、模型變態(tài)率ε＝Lr／Hr＝3.2。模擬范圍為以廠址為中心、包括整個(gè)W型岸線在內(nèi)的順岸18km、離岸14km的海域，總面積約252km2。

4 潮流模擬驗(yàn)證結(jié)果

采用海工模型自動(dòng)生潮控潮系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)潮流模擬?？爻狈绞綖殚_邊界給定流量過程、同步監(jiān)測(cè)潮位的開環(huán)控制模式。模型驗(yàn)證資料選擇2006年工程海域全潮水文測(cè)驗(yàn)數(shù)據(jù)，測(cè)點(diǎn)布置見圖1。模擬區(qū)域包括1個(gè)潮位測(cè)站和12個(gè)測(cè)流站。實(shí)測(cè)大潮的模擬與實(shí)測(cè)潮位過程對(duì)比見圖3，結(jié)果表明，潮位驗(yàn)證良好，高潮與低潮出現(xiàn)時(shí)刻相同、最高與最低潮位偏差不超過10cm。12個(gè)測(cè)流站模型驗(yàn)證結(jié)果顯示，各測(cè)站模擬的流速與流向隨潮變化過程與實(shí)測(cè)資料符合較好，潮流轉(zhuǎn)潮時(shí)刻基本一致，漲落潮平均流速與實(shí)測(cè)值誤差在10%以內(nèi)，流向偏差小于15°，模型能夠反映工程海域漲落潮流場(chǎng)的總體特性，可據(jù)此開展溫排水模擬預(yù)報(bào)。廠址近岸區(qū)域D07以及外海主流區(qū)D08測(cè)流站驗(yàn)證結(jié)果如圖4所示。

圖3 大潮期間潮位驗(yàn)證結(jié)果Fig.3 Tidal elevation verification at spring tide

圖4 大潮期間流速、流向驗(yàn)證結(jié)果Fig.4 Velocity and direction verification at spring tide

5 溫排水隨潮輸運(yùn)特性

5.1 取排水工程局部區(qū)域流態(tài)

分析工程區(qū)域的水流流態(tài)便于掌握溫排水的運(yùn)動(dòng)規(guī)律。核電廠采用廠區(qū)“南北兩側(cè)近岸明渠分散取水、中間明渠離岸集中排水”的取排水總體布局。物理模型試驗(yàn)經(jīng)過多方案比選優(yōu)化論證，提出最終取排水方案的排水明渠外延長(zhǎng)度600m，一直延伸至7.0m等深線（圖5）。試驗(yàn)時(shí)，采用在排水中加入高錳酸鉀示蹤劑以及在取排水區(qū)域投放示蹤粒子的方法研究溫排水隨潮運(yùn)動(dòng)軌跡，發(fā)現(xiàn)取排水工程實(shí)施后外海主流區(qū)潮流依然呈往復(fù)運(yùn)動(dòng)，潮流場(chǎng)總體特性沒有改變；排水出口位于漲落潮主流區(qū)，溫排水受強(qiáng)潮作用可以較快地與外海新鮮客水進(jìn)行交換；廠址近岸局部區(qū)域受取、排水明渠岸線影響流態(tài)有所改變，主要表現(xiàn)為排水明渠南北兩側(cè)靠近淺灣區(qū)域出現(xiàn)明顯回流流態(tài)；漲潮時(shí)回流呈順時(shí)針旋轉(zhuǎn)，且北側(cè)回流區(qū)范圍更大；落潮時(shí)則基本相反。

圖5 取排水近區(qū)溫排水流態(tài)Fig.5 Flow regime of thermal effluent in the sea area around the intake－outlet project

5.2 溫升分布隨潮特性

高于環(huán)境水溫的溫排水以一定速度從排口排入海域后，其運(yùn)動(dòng)過程受到排水初始動(dòng)量、溫差浮力效應(yīng)、環(huán)境潮流等因素的共同作用，表現(xiàn)為非恒定紊動(dòng)浮力射流。排水近區(qū)是溫排水水力、熱力特性急劇變化的區(qū)域。在此區(qū)域，一方面，排水出流與周圍環(huán)境水體發(fā)生強(qiáng)烈的卷吸、摻混，環(huán)境低溫水不斷摻入，射流流量沿程增加，并在橫向和垂向上擴(kuò)展；另一方面，溫排水高于環(huán)境水溫8.3℃，排水密度明顯小于環(huán)境水體密度，溫排水受到浮力作用后向水體表層運(yùn)動(dòng)，形成溫差異重流。近區(qū)的水溫分布表現(xiàn)為：垂向上具有明顯的溫度梯度；平面上水溫沿程急劇下降，具有較大的溫降梯度。近區(qū)高溫升影響范圍是熱污染控制的重點(diǎn)區(qū)域，目前環(huán)境影響評(píng)價(jià)中絕大多數(shù)以4℃以上溫升區(qū)作為監(jiān)管混合區(qū)。本工程秉承差位式取排水布置理念，近岸取水、離岸深排。推薦取排水方案下，排水出口處于水深流急的外海主潮流通道，環(huán)境潮流與溫排水的摻混稀釋比較充分，有利于將熱水高溫升范圍控制在較小區(qū)域。針對(duì)實(shí)測(cè)大潮開展溫排水物理模型試驗(yàn)，水體表層全潮最大溫升包絡(luò)范圍見圖6a，排口前緣A點(diǎn)漲急與落急時(shí)刻垂向溫升分布見圖6b與圖6c。試驗(yàn)結(jié)果表明：排水出流流速約0.2～0.3m／s，環(huán)境潮流較強(qiáng)，最大漲、落潮流速可達(dá)0.9～1.0m／s，排口近區(qū)溫降較快，規(guī)劃容量下溫升大于4℃的混合區(qū)范圍較小，全潮最大包絡(luò)面積不超過4.5km2；排水區(qū)域存在比較明顯的溫度分層現(xiàn)象，排水出口前緣水體熱水層厚度約2～3m，表底溫差約3.0～4.0℃。

隨著溫排水在潮流挾裹下遠(yuǎn)離排口，其水力、熱力特性變化逐漸趨于平緩。溫排水的出流初始動(dòng)量與浮力效應(yīng)消失殆盡，垂向?qū)优c層間的熱量交換大為削弱，熱水層厚度由于水體下?lián)窖爻讨饾u變薄，溫排水的運(yùn)動(dòng)受控于環(huán)境潮流，對(duì)流擴(kuò)散作用以及水面散熱成為影響水溫分布的主要因素。試驗(yàn)研究結(jié)果表明：溫排水隨潮輸移擴(kuò)散，漲潮時(shí)向西南方向輸運(yùn)，落潮時(shí)基本相反，熱水帶呈順流窄帶型分布，沿漲落潮主流方向擴(kuò)展較遠(yuǎn)，而垂直于潮流方向相對(duì)較窄。在取水口附近水域，溫差分層現(xiàn)象已不明顯，表底溫差減小至0.2℃以內(nèi)。1℃溫升全潮最大包絡(luò)影響范圍不超過35.6km2，且1℃溫升線離岸大于200m，沒有影響到岸邊養(yǎng)殖區(qū)。

圖6 取排水工程布置及溫升分布Fig.6 Intake－outlet layout and temperature increment distribution

5.3 電廠取水溫升隨潮變化規(guī)律

本工程核電機(jī)組取水口分別位于廠址南北兩側(cè)近岸取水明渠根部，而排水則延伸至600m處的主潮流深水區(qū)。取水口與排水口離岸距離較遠(yuǎn)，位于溫排水高溫升影響帶之外。這種取排水布置形式能夠有效增加取水與排水之間的流程，避免熱水短路現(xiàn)象，有利于降低取水溫升。試驗(yàn)研究結(jié)果表明：溫排水對(duì)南取水口的影響主要發(fā)生在漲潮至高平轉(zhuǎn)落時(shí)段，對(duì)北取水口的影響則發(fā)生在落潮至低平轉(zhuǎn)漲時(shí)段。漲潮時(shí)，熱水隨潮南下，遠(yuǎn)離北側(cè)取水，不會(huì)對(duì)北側(cè)取水產(chǎn)生直接影響，在此過程中南側(cè)取水溫升有所升高。當(dāng)潮流較強(qiáng)、高溫升熱水帶較窄時(shí)取水溫升相對(duì)較低，而潮流較弱，溫升帶離岸擴(kuò)展較遠(yuǎn)時(shí)，取水溫升略高，溫升峰值發(fā)生在高平之后2～3h。落潮時(shí)相反，熱水北上，遠(yuǎn)離南側(cè)取水，北側(cè)取水溫升增大，峰值出現(xiàn)在低平過后3h左右。從水體表層全潮最大溫升分布圖可以看出，2℃溫升線尚未影響到取水明渠口門。提取一個(gè)完整潮周過程中南、北取水口逐時(shí)取水溫升，統(tǒng)計(jì)最大值以及平均值，可以得到南取水口全潮最大與全潮平均取水溫升分別為1.2℃與0.9℃，北取水口全潮最大與全潮平均取水溫升分別為1.3℃與1.0℃，均滿足設(shè)計(jì)要求。南、北兩側(cè)取水受溫排水影響的程度較為接近，溫升特征值相差不超過0.1℃。

6 結(jié)語

差位式取排水布置是濱海核電工程最為常用的典型取排水布置形式。本文詳細(xì)闡述了差位式取排水布置適用的潮流條件以及溫升帶分布形態(tài)。采用小變態(tài)全潮物理模型深入研究了某濱海核電廠的溫排水隨潮輸運(yùn)規(guī)律。研究結(jié)果表明，工程海區(qū)潮流呈現(xiàn)順岸往復(fù)流特點(diǎn)，可利用差位式理論采用“近岸分散明渠取水、離岸集中明渠深排”的取排水布置。推薦方案下，溫排水從排口流入環(huán)境海域后，隨潮順流方向擴(kuò)展較遠(yuǎn)、離岸方向擴(kuò)展較窄。排水出流位于水深流急的主潮流通道，環(huán)境潮流與溫排水摻混稀釋充分，溫升混合區(qū)范圍較小。同時(shí)，遠(yuǎn)取近排的布置形式也有利于降低溫排水對(duì)電廠自身取水以及岸邊養(yǎng)殖區(qū)的熱影響。

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