張家偉 王貴生 劉慧 陳志杰

(中石化華北分公司第一采氣廠，鄭州 450006)

氣藏動態(tài)儲量是指當(dāng)?shù)貙訅毫禐榱銜r能夠動用的地質(zhì)儲量［1］。單井控制儲量是確定氣田合理井網(wǎng)密度并對單井進(jìn)行合理配產(chǎn)的重要依據(jù)。目前，常用的動態(tài)儲量計算方法有:物質(zhì)平衡法(也稱壓降法)、彈性二相法、流動物質(zhì)平衡法、壓差曲線法、不穩(wěn)定流動法、數(shù)值模擬法及產(chǎn)量遞減法等［2-4］。大牛地氣田位于鄂爾多斯盆地伊陜斜坡北部東段，區(qū)塊內(nèi)構(gòu)造及斷裂未發(fā)育，總體為北東高、西南低的平緩單斜構(gòu)造。氣藏自上而下發(fā)育7套氣層，主要產(chǎn)氣層位包括下石盒子組、山西組、石炭系太原組，屬低孔低滲致密砂巖巖性圈閉氣藏。氣田儲層橫向變化較大，非均質(zhì)性強。為了選擇合理的動態(tài)儲量計算方法，保證計算結(jié)果的準(zhǔn)確性，本次研究針對大牛地氣田低滲透、非均質(zhì)強的特征，分別利用壓降法、流動物質(zhì)平衡法及不穩(wěn)定滲流法對D66井區(qū)的動態(tài)儲量進(jìn)行計算，對比分析各方法的知用性及準(zhǔn)確性。

1 氣藏動態(tài)儲量計算方法研究

各種動態(tài)儲量計算方法都有其相應(yīng)的適用條件，所需氣藏資料均有差別，計算準(zhǔn)確性不盡相同。相對而言，壓降法、流動物質(zhì)平衡法、不穩(wěn)定流動法的適用性相對較強，需要的資料要求亦容易滿足，因此本次研究只對這3種方法進(jìn)行比較。

1.1 壓降法

壓降法計算控制儲量的基本原理建立在物質(zhì)平衡方程的基礎(chǔ)上。定容封閉氣藏壓降法計算動態(tài)儲量的公式為:

式中:p—地層壓力，MPa;

pi—原始地層壓力，MPa;

zi—原始?xì)怏w偏差系數(shù);

z—氣體偏差系數(shù);

Gp—氣井累計產(chǎn)氣量，m3;

Gd—單井動態(tài)控制儲量，m3。

圖1 壓降法原理示意圖

圖1為壓降法原理示意圖?？梢钥闯觯谥本€坐標(biāo)系上，以累計產(chǎn)氣量為x軸，以p/z為y軸，該式是一個斜率為B、截距為A的直線方程。若當(dāng)前獲取的地層壓力點越多，用最小二乘法線性回歸越能更準(zhǔn)確地確定A和B，進(jìn)而確定線性方程。當(dāng)p取0時，可得到動態(tài)儲量

以D66井區(qū)的D66井為例，在該井進(jìn)行5次壓恢測試，利用壓降法計算其儲量。圖2為利用壓降法計算的D66井動態(tài)儲量曲線圖。累計產(chǎn)氣量與視地層壓力的關(guān)系曲線線性回歸得到關(guān)系式:y=-0.005 6x+25.307 0，則用壓降法算得動態(tài)儲量

圖2 利用壓降法計算的D66井動態(tài)儲量曲線圖

壓降法要求至少設(shè)置2個關(guān)井壓力恢復(fù)測試點，目前D66井區(qū)只有5口井進(jìn)行了2次以上的壓恢測試。利用壓降法進(jìn)行計算，平均單井動態(tài)儲量為0.46 ×108m3。

1.2 流動物質(zhì)平衡法

根據(jù)滲流力學(xué)原理，氣井達(dá)到擬穩(wěn)態(tài)流動時，其視井底流動壓力和視套壓壓力同視地層壓力具有相同的變化特征，即三者在坐標(biāo)軸上的斜率一致。圖3為流動物質(zhì)平衡法原理示意圖。

圖3 流動物質(zhì)平衡法原理示意圖

首先繪制視流動壓力(pwf/z)與累計產(chǎn)氣量Gp的關(guān)系曲線，擬合得到方程:獲得斜率A后，結(jié)合B=pi/zi，求得

D66井于2007年11月投產(chǎn)，2010年6月已進(jìn)入擬穩(wěn)定狀態(tài)。該井的原始地層壓力為24.29 MPa，視地層壓力為26.26 MPa，根據(jù)公式求得D66井區(qū)的單井動用儲量Gd為0.43×108m3。圖4為利用流動物質(zhì)平衡法計算的D66井動態(tài)儲量示意圖。

該方法最大的優(yōu)點是，可以在不關(guān)井的條件下求取氣井的動態(tài)儲量，適合生產(chǎn)時間較長且工作制度穩(wěn)定的中高產(chǎn)井，并且該方法計算的儲量可以作為壓降法計算儲量的檢驗標(biāo)準(zhǔn)。D66井區(qū)目前達(dá)到流動物質(zhì)平衡法計算條件的氣井有134口，平均單井動態(tài)儲量為0.31×108m3。

圖4 利用流動物質(zhì)平衡法計算的D66井動態(tài)儲量曲線圖

1.3 不穩(wěn)定流動法

不穩(wěn)定流動法又可細(xì)分為Blasingame法、Agarwal-Gardner法、NPI法、Transient法等4種常用方法。利用單井的歷史生產(chǎn)數(shù)據(jù)(套壓和產(chǎn)氣量)分析，可建立單井儲層模型，擬合模型理論數(shù)據(jù)和實測數(shù)據(jù)得到儲層參數(shù)，通過經(jīng)驗公式求得單井動態(tài)儲量。目前主要應(yīng)用FAST和TOPAZE軟件進(jìn)行動態(tài)儲量計算。

運用不穩(wěn)定流動法計算動態(tài)儲量時，必須已知氣井的日產(chǎn)氣量和相應(yīng)的井底流壓。井底流壓可以通過井底壓力計直接測量，但考慮到工藝和經(jīng)濟的可行性，絕大多數(shù)井不能實現(xiàn)超長時間的井底流壓監(jiān)測。可以將油壓或者套壓數(shù)據(jù)折算到氣層中深的壓力作為井底流壓，然后用不穩(wěn)定流動分析方法計算單井動態(tài)儲量、儲層滲透率和表皮系數(shù)等。在此基礎(chǔ)上建立氣藏的地質(zhì)和數(shù)學(xué)模型，并調(diào)整動儲量、滲透率和表皮系數(shù)等參數(shù)，使計算出來的單井生產(chǎn)歷史與實際生產(chǎn)歷史相吻合，此時的參數(shù)基本上反映了地層的實際情況。

利用Topaze軟件建立地質(zhì)和滲流模型，輸入D66井的日產(chǎn)氣量和套壓數(shù)據(jù)，通過微調(diào)各項參數(shù)(如滲透率、表皮系數(shù)和動儲量等)，使得計算所得的壓力值與氣井實際的壓力歷史數(shù)據(jù)相吻合，最后得到的動態(tài)儲量為0.47×108m3。圖5為Topaze方法計算的D66井動態(tài)儲量曲線圖。

不穩(wěn)定流動分析方法主要是利用單井的生產(chǎn)動態(tài)歷史數(shù)據(jù)(即產(chǎn)量和流壓)，進(jìn)行物質(zhì)平衡分析，進(jìn)而計算單井動用儲量。其特點是只需要連續(xù)的單井日產(chǎn)氣量數(shù)據(jù)，并不需要進(jìn)行定產(chǎn)量或者定壓生產(chǎn)，也不需要關(guān)井測壓，氣井產(chǎn)氣量與井底壓力可以變化，因而對產(chǎn)量和流壓數(shù)據(jù)沒有特殊要求。D66井區(qū)目前達(dá)到流動物質(zhì)平衡法計算條件的氣井有204口，平均單井動態(tài)儲量為0.28×108m3。

圖5 Topaze方法計算的D66井動態(tài)儲量曲線圖

2 計算結(jié)果對比分析

目前，大牛地氣田D66井區(qū)探明儲量614.01×108m3，動用儲量 531.12 × 108m3，未動用儲量為82.89×108m3，動用率為 86.5%。但采出程度較低，只有4.98%。根據(jù)無阻流量將D66井區(qū)的氣井分為3類:Ⅰ類井無阻流量大于10×104m3;Ⅱ類井無阻流量大于5×104m3;Ⅲ類井無阻流量小于5×104m3。本區(qū)主要是以Ⅱ、Ⅲ類井為主，Ⅲ類井控制的動儲量比例最大，但平均動態(tài)儲量只有0.24×108m3，平均控制半徑是131 m。圖6為各類井比例及動態(tài)儲量比例圖。

圖6 各類井?dāng)?shù)量及動態(tài)儲量比例圖

壓降法是關(guān)井條件下最常用的方法，主要受井底積液和壓力恢復(fù)程度的影響。因此應(yīng)用于Ⅲ類井中壓力恢復(fù)較慢、井底有積液的氣井時效果會差一些。D66井區(qū)只有5口井進(jìn)行了2次以上的壓恢測試，其中I類井3口，Ⅱ類井2口，Ⅲ類井1口，平均動態(tài)儲量0.46×108m3。由于能夠計算的樣本點較少，計算的平均結(jié)果偏高。

流動物質(zhì)平衡法是在不關(guān)井條件下采用的方法，適用于生產(chǎn)時間較長并且氣層流動已經(jīng)進(jìn)入擬穩(wěn)定狀態(tài)的氣井。該方法用于有較長生產(chǎn)歷史的Ⅰ、Ⅱ類井效果較好，而用于壓力、產(chǎn)量不穩(wěn)定的Ⅲ類井效果較差。D66井區(qū)達(dá)到流動物質(zhì)平衡法計算要求的氣井共有134口，其中Ⅰ類井10口，Ⅱ類井39口，Ⅲ類井85口，平均動態(tài)儲量0.25×108m3，計算結(jié)果較為準(zhǔn)確。

不穩(wěn)定流動法(利用Topaze、FAST等軟件)的運用依賴于準(zhǔn)確的壓力和產(chǎn)量計量，如果數(shù)據(jù)不準(zhǔn)確，得到的計算結(jié)果和實際值就有一定的偏差。目前，D66井區(qū)能達(dá)到Topaze軟件計算條件的氣井有204口，其中Ⅰ類井12口，Ⅱ類井56口，Ⅲ類井136口，平均動態(tài)儲量0.28×108m3。與初期的開發(fā)方案相對比，計算結(jié)果較為準(zhǔn)確。

3 結(jié)語

氣井的動態(tài)儲量受生產(chǎn)時間、井網(wǎng)調(diào)整及井間干擾等因素的影響，因此，動態(tài)儲量是一個特定時間的儲量，并不是一個常數(shù)。

根據(jù)大牛地氣田D66井區(qū)分類氣井的實際情況，分析了各類方法的適應(yīng)性及可計算井?dāng)?shù)，分別利用上述3種方法對井區(qū)氣井動態(tài)儲量進(jìn)行計算。對D66井區(qū)采用流動物質(zhì)平衡法及不穩(wěn)定流動法得到的計算結(jié)果較為準(zhǔn)確。

綜合分析流動物質(zhì)平衡法及不穩(wěn)定流動法得到的計算結(jié)果:大牛地氣田D66井區(qū)Ⅰ類井平均動態(tài)儲量0.46×108m3;Ⅱ類井平均動態(tài)儲量0.34×108m3;Ⅲ類井平均動態(tài)儲量0.24×108m3。

［1］李爽，賈旭峰.蘇10區(qū)塊低滲透氣藏動態(tài)儲量預(yù)測研究［J］.斷塊油氣田，2010，17(1):70-72.

［2］李騫，郭平.氣井動態(tài)儲量方法研究［J］.重慶科技學(xué)院學(xué)報(自然科學(xué)版)，2008，10(6):34-36.

［3］陳小剛，王宏圖.氣藏動態(tài)儲量預(yù)測方法綜述［J］.特種油氣藏，2009，16(2):9-13.

［4］王貴生，曾川.氣井控制儲量計算方法在大牛地氣田的應(yīng)用［J］.科技情報開發(fā)與經(jīng)濟，2011，21(7):205-206.

［5］李士倫.天然氣工程［M］.北京:石油工業(yè)出版社，2000:62-124.