濃縮果汁的高效節(jié)能低溫熱泵并流多效蒸發(fā)系統(tǒng)

馮小璐，阮奇，周守泉，陳文溪，鄭欣瑜

(福州大學石油化工學院，福建福州350108)

摘要：為了大幅減少果汁蒸發(fā)工藝的能耗，創(chuàng)新設計了一種結合蒸汽噴射式熱泵技術和引出額外蒸汽預熱果汁兩種節(jié)能措施的果汁低溫熱泵并流多效蒸發(fā)系統(tǒng)，建立了用矩陣方程描述的該系統(tǒng)的數(shù)學模型，研究了求解該模型的算法即迭代法結合矩陣法。濃縮橙汁的低溫熱泵并流3效蒸發(fā)系統(tǒng)的模擬結果表明，將橙汁預熱至70℃，熱泵的噴射系數(shù)設置為0.7、抽汽位置設置在第2效時節(jié)省的生蒸汽消耗量高達46%左右。采用上述兩種節(jié)能措施的低溫熱泵并流多效蒸發(fā)系統(tǒng)在最佳的熱泵噴射系數(shù)和抽汽位置的條件下是高效節(jié)能的，特別適用于果汁等熱敏性溶液的蒸發(fā)。

關鍵詞：果汁；多效蒸發(fā)；熱泵；節(jié)能；數(shù)學模型

中圖分類號：TQ051.5;TS255.44

文獻標識碼：A

文章編號：1002-6339 (2015) 05-0436-07

Abstract：In order to greatly reduce the energy consumption of evaporation in the fruit juice processing, a concurrent multi-effect evaporation system for fruit juice concentration with two kinds of energy-saving measures (such as steam jet heat pump technology and extra vapor elicitation to preheat the fruit juice) is innovatively designed. Meanwhile, the mathematical model of the system is established, which is described as the form of matrix equation. And then, the algorithm is researched for solving the model, that is iteration method combining with matrix method. The simulation results of heat pump triple effect concurrent evaporation system for concentrating orange juice show that the steam consumption can save up to 46% when the injection coefficient is 0.7, pumping position set in the second effect and preheating the orange juice to 70℃.Under the condition of an optimal injection coefficient and pumping position of the steam jet heat pump, the low temperature heat pump concurrent multi-effect evaporation system with above two energy conservation measures is of high efficiency and energy saving, especially suitable for fruit juice and other heat-sensitive solution evaporation.

收稿日期2015-04-13修訂稿日期2015-05-06

基金項目：國家基礎科學人才培養(yǎng)基金資助項目(J1103303)，國家大學生創(chuàng)新創(chuàng)業(yè)訓練計劃項目(201310386024)

作者簡介：馮小璐(1992~)，女，本科生，研究方向為化工過程模擬與優(yōu)化、傳質與分離。

The Heat Pump Concurrent Multi-effect Evaporation System of Low Temperature and High-efficiency Energy Saving for Concentrating Fruit Juice

FENG Xiao-lu,RUAN Qi,ZHOU Shou-quan,CHEN Wen-xi,ZHENG Xin-yu

(School of Chemical Engineering,Fuzhou University,Fuzhou,350108,China)

Key words：fruit juice;multi-effect evaporation;heat pump;energy-saving;mathematical model

0引言

多效蒸發(fā)是濃縮果汁、蔬菜汁和牛奶等熱敏性溶液(通常是水溶液)最常用的重要單元操作[1-2]。因蒸發(fā)過程需消耗大量的加熱蒸汽(生蒸汽)來除去溶液中大部分的水分，故節(jié)能是蒸發(fā)操作要解決的重要問題。在滿足蒸發(fā)所需的傳熱溫差條件下，盡可能增加效數(shù)以充分利用二次蒸汽的汽化潛熱是節(jié)能的主要措施之一，但由于果汁屬于熱敏性物料，希望在低溫低壓下蒸發(fā)以盡量保持其營養(yǎng)成分和天然風味，故對第一效果汁的蒸發(fā)溫度不能太高，這從技術上制約了效數(shù)的增加，通常2效或3效常見[3]，要進一步節(jié)能須另尋途徑。利用二次蒸汽汽化潛熱的蒸發(fā)節(jié)能措施除多效蒸發(fā)外，還有引出額外蒸汽預熱原料液[4-6]、蒸汽噴射式熱泵技術[3,7-8]和機械壓縮式熱泵技術[9]等。就果汁在低溫低壓下的蒸發(fā)而言，二次蒸汽的比容(m3/kg)大，采用蒸汽噴射式熱泵技術壓縮二次蒸汽比機械壓縮式熱泵技術更為經(jīng)濟[3]。筆者在文獻[10]中報道了果汁低溫熱泵逆流多效蒸發(fā)系統(tǒng)的數(shù)學模型和模擬結果，表明蒸汽噴射式熱泵技術的節(jié)能效果顯著。本文將建立同時采用蒸汽噴射式熱泵技術和引出額外蒸汽預熱果汁兩種節(jié)能措施的果汁低溫熱泵并流多效蒸發(fā)系統(tǒng)的數(shù)學模型，研究模型的求解方法，模擬并分析上述兩種節(jié)能措施對果汁并流多效蒸發(fā)過程的影響，這對深入了解果汁并流多效蒸發(fā)過程的規(guī)律、提高其設計與操作水平、大幅降低其能耗具有重要的意義。

1數(shù)學模型

1.1　工藝流程

圖1為包含蒸汽噴射式熱泵技術和引出額外蒸汽預熱果汁兩種節(jié)能措施的果汁并流多效蒸發(fā)系統(tǒng)的工藝流程示意圖。圖1中的蒸發(fā)器共有n效，任意效用i表示，則i=1，2，…，n。q代表熱泵的抽汽位置(熱泵可在除第n效以外的任意第i效抽汽)。來自鍋爐溫度為Ts的高壓生蒸汽進入蒸汽噴射熱泵混合來自第q效低壓的部分二次蒸汽，兩者混合后溫度為T0的混合蒸汽進入第1效蒸發(fā)器作為加熱蒸汽。果汁原料經(jīng)多級預熱器預熱后，由圖1中的第n-1級預熱器離開后進入第1效蒸發(fā)器進行蒸發(fā)，離開第1效蒸發(fā)器的濃縮果汁和二次蒸汽的混合物進入第1效汽液分離器進行分離，分離后的果汁進入第2效蒸發(fā)器繼續(xù)蒸發(fā)，分離后的二次蒸汽則進入第2效蒸發(fā)器作為加熱蒸汽，以此類推直至末效(第n效)，離開末效汽液分離器的果汁濃度達到規(guī)定的要求作為產(chǎn)品，離開末效汽液分離器的二次蒸汽則全部進入冷凝器冷凝后排出。因多效蒸發(fā)越往后效，二次蒸汽的溫度越低，且第n效二次蒸汽不引出而全部進入冷凝器冷凝除去，從第n-1效引出的額外蒸汽流量En-1作為溫度最低的第1 級果汁預熱器的加熱蒸汽，以此類推可設n-1級預熱器，任意級預熱器用j表示。相應的預熱器序號為1，2，…，j，…，n-1。

圖1　果汁熱泵并流多效蒸發(fā)系統(tǒng)流程示意圖

1.2　系統(tǒng)物料衡算

假設果汁蒸發(fā)濃縮時溶質不揮發(fā)、不析出，對圖1所示的任意第i效蒸發(fā)器中果汁的溶質進行衡算，有

F0x0=Fixi=(F0-W1-…-Wi)xi

(1)

式中F0——原料液的流量/kg·s-1；

x0——果汁初始濃度，質量分數(shù)；

Fi——離開第i效蒸發(fā)器的果汁流量/kg·s-1；

xi——離開第i效蒸發(fā)器的果汁濃度，質量分數(shù)；

Wi——第i效蒸發(fā)水分量/kg·s-1。

系統(tǒng)總蒸發(fā)水分量W為各效水分蒸發(fā)量之和，即

(2)

式中xn——離開第n效蒸發(fā)器的果汁(完成液)濃度，質量分數(shù)。

1.3　系統(tǒng)熱量衡算

假定各效加熱蒸汽的冷凝水在相應的飽和溫度下排出，暫不考慮熱損失和濃縮熱，將二次蒸汽近似視為飽和蒸汽[11]，對圖1所示的任意第i效(i=1，2，…，n)蒸發(fā)器進行熱量衡算，有

DiHi-1+Fi-1ci-1ti-1=WiHi+Ficiti+Dic*Ti-1

(3)

式中Di——第i效加熱蒸汽流量/kg·s-1；

Hi—第i效二次飽和蒸汽的焓/J·kg-1；

ci——第i效果汁的比熱容/J·kg-1·℃-1；

ti——第i效果汁的沸點/℃；

c*——水的比熱容/J·kg-1·℃-1；

Ti-1——第i-1效二次飽和蒸汽溫度/℃。

利用Fi=F0-W1-W2-…Wi的關系式，用熱利用系數(shù)ηi表示熱損失和濃縮熱的影響，推導并整理式(3)得

Wi={αiDi+[F0-(W1+…+Wi-1)]βi}ηi

(4)

式中αi——任意第i效的蒸發(fā)系數(shù)，定義為αi=(Hi-1-c*Ti-1)/(Hi-citi)；

βi——任意第i效的自蒸發(fā)系數(shù)，定義為βi=(ci-1ti-1-citi)/(Hi-citi)；

ηi——任意第i效的熱利用系數(shù)，對于一般的果汁蒸發(fā)，可取ηi=0.98[5]。

需強調(diào)的是為使果汁蒸發(fā)的熱量衡算更準確，在推導得到式(4)時已摒棄將溶液的比熱容視為是水和溶質的比熱容的線性加和關系[5-6]的近似方法，而將果汁的比熱容ci視為是果汁的濃度和溫度的函數(shù)[12]，即

ci=axi+bti+d

(5)

式中a、b、d均為參數(shù)，對不同的果汁它們的值也不同，如表1所示[12]

表1果汁的a、b、d參數(shù)值

CoefficientGrapejuicePineapplejuiceOrangejuicea/kJ·kg-1·℃-1[%]-1-2.579×10-2-2.743×10-2-3.084×10-2b/kJ·kg-1·℃-21.053×10-29.788×10-39.929×10-3d/kJ·kg-1·℃-13.9383.8834.135

如圖1所示，只設一臺蒸汽噴射式熱泵且熱泵的抽汽位置q滿足1≤q≤n-1，除第n效以外，各效均采用引出額外蒸汽預熱果汁，則Di的計算式為

(6)

式中Ds——進入蒸汽噴射熱泵的生蒸汽流量/kg·s-1；

uq——蒸汽噴射熱泵對第q效二次蒸汽的噴射系數(shù)/kg二次蒸汽·kg-1生蒸汽;

Ei-1——第i-1效引出的額外蒸汽流量/kg·s-1。

當i=1時即第1效的加熱蒸汽流量D1=Ds(1+uq)為混合汽(生蒸汽和被抽吸的二次蒸汽混合)的流量；當i-1=q時，ui-1=uq；當i-1≠q時，ui-1=0；當系統(tǒng)不采用熱泵技術時，ui-1=uq=0，D1=Ds。

1.4　熱泵噴射系數(shù)的計算

噴射系數(shù)uq不僅是蒸汽噴射式熱泵的重要技術指標和設計依據(jù)，也是影響熱泵多效蒸發(fā)過程的重要參數(shù)?？刹捎梦墨I[13]導出的公式計算，即

uq=φ1φ2φ3ξ[1+(Hs-H0)/(H0-Hq)]1/2-1

(7)

式中Hs——生蒸汽的焓值/J·kg-1；

H0——混合蒸汽的焓值/J·kg-1；

Hq——第q效蒸發(fā)器二次蒸汽的焓值/J·kg-1；

φ1——工作噴嘴的速度系數(shù)，取0.95；

φ2——混合室的速度系數(shù)，取0.975；

φ3——擴散室的速度系數(shù)，取0.9；

ξ——修正系數(shù)，計算時其值可取1.1。

1.5　傳熱面積的計算

1.5.1　各效蒸發(fā)器傳熱面積的計算

蒸發(fā)器為恒溫差傳熱過程，各效蒸發(fā)器的傳熱面積Ai按下式[5]計算

Ai=Qi/(KiΔti)=Diri/(KiΔti)

(8)

式中Qi——第i效傳熱速率/W·s-1；

Ki——第i效蒸發(fā)器的傳熱系數(shù)/W·m-2·℃-1；

Δti——第i效的有效傳熱溫度差/℃；

ri——第i效加熱蒸汽的汽化潛熱/℃。

在迭代計算各效傳熱面積Ai時要按等面積原則[5]將系統(tǒng)總有效傳熱溫度差Δtc分配給各效即確定各效的有效傳熱溫度差Δti，得

(9)

Δ″i——第i效液柱靜壓頭引起的溫度差損失/℃，由于采用降膜蒸發(fā)器，其值取為0[15]；

Δ?i——第i效蒸汽在效間流動造成的溫度差損失/℃，可取Δ?i=1℃[5]。

1.5.2　各級預熱器面積的計算

預熱器為變溫差傳熱過程，由于第j級預熱器的熱量是由引出的額外蒸汽提供，聯(lián)合其傳熱速率方程式和熱量衡算式[6]，可得預熱器的傳熱面積

Ap,j計算式為

Ap,j=F0c0ln[(Tp,n-j-tp,j-1)/(Tp,n-j-tp,j)]/Kp,j

(10)

式中c0——果汁原料的比熱容/J·kg-1·℃-1；

Tp,j——第j級預熱器加熱蒸汽溫度/℃；

tp,j——第j級預熱器出口溶液的溫度/℃；

Kp,j——第j級預熱器的傳熱系數(shù)/W·m-2·℃-1。

上述模型中許多參數(shù)涉及到飽和水蒸氣的焓Hi和汽化潛熱ri，Hi和ri均與飽和水蒸氣的溫度Ti有關，為了編程計算方便，采用文獻[5]的回歸式計算Hi和ri。

2模型求解

本文建立的模型中眾多計算式實質上是一個復雜的非線性方程組，求解較困難。迭代法結合矩陣法[5]是求解復雜多效蒸發(fā)系統(tǒng)數(shù)學模型的高效算法，故決定采用該法求解本文的數(shù)學模型，為此須將模型中的非線性方程組寫成矩陣方程的形式。

2.1　系統(tǒng)物料衡算和熱量衡算方程組的矩陣形式

將式(6)代入式(4)可得各效蒸發(fā)水分量Wi的計算式n個，由式(2)可得總蒸發(fā)水分量W計算式1個，待求的未知量有n+1個(Ds，W1，W2，…，Wn)。將上述各式寫成矩陣方程，其具體結構為

(11)

其中

2.2　矩陣方程的通用性

矩陣方程式(11)是描述包含熱泵技術和引出額外蒸汽預熱果汁兩種節(jié)能措施的n效并流蒸發(fā)系統(tǒng)的數(shù)學模型，易簡化為其它多種并流蒸發(fā)模型。若系統(tǒng)不設置熱泵時，只要令分塊矩陣A1中的u1，u2，…，uq，uq-1，uq+1，…，un-1=0，該矩陣方程簡化為沒有熱泵技術，有引出額外蒸汽預熱果汁的節(jié)能措施的并流多效蒸發(fā)模型；若熱泵在任意第q(q=1，2，…n-1)效抽汽時，分塊矩陣A1中的uq≠0，而令u1，u2，…，uq-1，uq+1，…，un-1=0，即可實現(xiàn)熱泵在除第n效以外的任意效抽汽的功能；若將分塊矩陣C1中的引出額外蒸汽量Ei(i=1，2，…n-1)設置為0，則該矩陣方程簡化為沒有引出額外蒸汽預熱果汁、有熱泵技術的并流多效蒸發(fā)模型。另外，矩陣方程式(11)中的αi和βi均與溶液的比熱容ci有關，對其它熱敏性溶液，只要其比熱容ci可表達為式(5)的形式，則矩陣方程式(11)均可用。上述情況充分說明該矩陣方程具有結構清晰、意義明確、易于編程求解和通用性強等特點。

2.3　迭代法結合矩陣法

采用收斂速度快、收斂穩(wěn)定性好的迭代法結合矩陣法[5]并結合本文所建模型的特點進行求解。實現(xiàn)算法的程序框圖見圖2。

圖2　迭代法結合矩陣法程序框圖

3算例及討論

擬設計一個低溫熱泵三效并流蒸發(fā)系統(tǒng)，用于將初始濃度x0為0.1(質量分數(shù)，下同)的新鮮橙汁蒸發(fā)到濃度x3為0.35的濃縮液。已知：果汁處理量F0=3.7 kg/s，年操作時間θ=7200 h/a，新鮮橙汁的溫度是26.7℃，冷凝器中的二次蒸汽飽和溫度為48℃，生蒸汽溫度為151.8℃，各效蒸發(fā)器的傳熱系數(shù)K1、K2和K3分別為2150 W/(m2·℃)、1700 W/(m2·℃)和1280 W/(m2·℃)，各級預熱器的傳熱系數(shù)Kp,1和Kp,2均為1000 W/(m2·℃)。為減少橙汁蒸發(fā)時的營養(yǎng)成份流失，第一效果汁的蒸發(fā)沸點t1應不高于80℃，故無熱泵技術時是將溫度為151.8℃的高壓生蒸汽通過節(jié)流閥減壓到90℃后作為第1效的加熱蒸汽，這會產(chǎn)生能量的無效貶值，造成熱能的浪費[15]。有熱泵技術時將溫度為151.8℃的生蒸汽與被抽吸的低溫二次蒸汽混合后的溫度控制不超過90℃，以保證t1<80℃。各效蒸發(fā)器、各級預熱器均采用傳熱面積相等的原則設計。

濃縮果汁的低溫熱泵并流多效蒸發(fā)系統(tǒng)的通用數(shù)學模型及其求解算法已用Visual Basic 6.0語言開發(fā)成通用設計軟件，分別將各種設計情況的設計條件輸入并運行軟件，設計結果如表2、圖3和圖4所示。

表2算例模擬計算結果

Not0/℃uqqDs/kg·s-1SaveSteamConsumption/[%]∑Ai/m2∑Ap,j/m2IncreaseTotalArea/[%]①26.70—1.255—332.46——②預熱至650—1.06415.22298.8523.85-2.93③預熱至700—1.03217.77294.1332.68-1.70④26.70.720.82434.31411.31023.71⑤預熱至650.720.69344.79374.0638.0323.95⑥預熱至700.720.66946.73368.4879.5435.06

圖3　生蒸汽耗量D s隨噴射系數(shù)u q的變化

圖4　總傳熱面積ΣA i+ΣAx p,j隨噴射系數(shù)u q的變化

表2中ΣAi是3效蒸發(fā)器的傳熱面積之和，ΣAp,j是2級預熱器的傳熱面積之和。其中①為無節(jié)能措施；②和③均為采用引出額外蒸汽預熱橙汁、③的預熱溫度高于②；④為單獨采用熱泵技術的設計結果；表2中的⑤、⑥和圖3、圖4中的數(shù)據(jù)均為同時采用熱泵技術、引出額外蒸汽預熱橙汁(⑥的預熱溫度高于⑤，圖3、圖4中的預熱溫度與⑤相同)兩種節(jié)能措施，且滿足第1效橙汁沸點t1<80℃和各效蒸發(fā)器的有效傳熱溫度差Δti≥5℃[14]兩個約束條件的設計結果。對這些設計結果討論分析如下：

(1)表2中②或③與①的設計結果相比，不僅生蒸汽消耗量分別節(jié)省了15.22%與17.77%，而且蒸發(fā)系統(tǒng)的總傳熱面積還略有減少，說明引出額外蒸汽預熱橙汁的節(jié)能效果較顯著，且橙汁的預熱溫度越高節(jié)能效果越好。一方面預熱溫度t0越高，引出的額外蒸汽量就越多，利用的二次蒸汽的汽化潛熱也越多(即越節(jié)能)，但t0受最后一級預熱器的加熱蒸汽即由第一效引出的二次蒸汽溫度T1的制約不可能太高，t0

(2)表2中④和①的設計結果相比，生蒸汽量節(jié)省了34.31%，說明蒸汽噴射式熱泵技術的節(jié)能效果顯著，但蒸發(fā)器的傳熱面積卻增加了23.71%。這些現(xiàn)象可解釋為蒸汽噴射式熱泵技術充分利用了二次蒸汽的汽化潛熱，使生蒸汽消耗量大幅減少，但同時使混合汽的溫度T0降低，造成蒸發(fā)系統(tǒng)總有效傳熱溫差Δtc和各效蒸發(fā)器有效傳熱溫差Δti均減小、而總傳熱面積ΣAi增大。根據(jù)文獻[16]的觀點，對于蒸發(fā)器材質為不銹鋼或碳鋼的多效蒸發(fā)系統(tǒng)，生蒸汽費用占年總費用的88%～96%，其余小部分費用為設備投資折舊費用(主要取決于蒸發(fā)器的傳熱面積)。故采用熱泵技術后因生蒸汽消耗量節(jié)省帶來的經(jīng)濟效益遠大于因傳熱面積增加而增加的費用。

(3)表2中④與②或③的設計結果相比，說明采用蒸汽噴射式熱泵技術比引出額外蒸汽預熱橙汁的節(jié)能效果更好。這現(xiàn)象可解釋為利用的二次蒸汽的汽化潛熱和節(jié)省的生蒸汽消耗量均是前者比后者多。

(4)表2中⑤或⑥與②或③或④的設計結果相比，說明同時采用蒸汽噴射式熱泵技術和引出額外蒸汽預熱橙汁兩種節(jié)能措施比只采用其中一種節(jié)能措施的節(jié)能效果好。且在第2效抽汽，噴射系數(shù)為0.7，預熱溫度達70℃的第⑥種設計結果是最好的，生蒸汽消耗量節(jié)省高達46.73%，但總傳熱面積亦增加35.06%，所節(jié)省的年總費用也是最多的。

(5)在滿足t1<80℃和Δti≥5℃兩個約束條件下，由圖3與圖4可看出：當熱泵的抽汽位置q相同時，噴射系數(shù)uq越大，被抽吸的低溫二次蒸汽的量就越多，所需的生蒸汽耗量Ds就越小，但混合汽的溫度T0也越低，總有效傳熱溫度差Δtc和各效有效傳熱溫度差Δti均越小，總傳熱面積則越大，反之亦然；當熱泵的噴射系數(shù)uq相同時，q越大即抽汽位置越往后，所抽的二次蒸汽的汽化潛熱已在前面的效數(shù)得到更多次的利用，則所需的生蒸汽耗量Ds就越小，但T0、Δtc和Δti均越小，總傳熱面積則越大，反之亦然。另外，熱泵的噴射系數(shù)uq和抽汽位置q都不能過大，過大時會導致T0、Δtc和Δti均下降過多，使得Δti不滿足約束條件。綜上可知，在滿足t1和Δti的約束條件下，熱泵存在最佳的噴射系數(shù)uq和最佳的抽汽位置q，使得生蒸汽費用(由生蒸汽消耗量決定)與設備投資折舊費用(主要由傳熱面積決定)之和最少，這是熱泵多效蒸發(fā)最優(yōu)化問題，有待今后繼續(xù)深入研究。

4結論

(1)同時包含蒸汽噴射式熱泵技術和引出額外蒸汽預熱果汁兩種節(jié)能措施的果汁低溫熱泵并流多效蒸發(fā)系統(tǒng)的數(shù)學模型具有通用性。模型以矩陣方程的形式表達，可實現(xiàn)熱泵在任意效抽汽的功能，可簡化為只有其中一種節(jié)能措施或沒有節(jié)能措施的并流多效蒸發(fā)模型，還可推廣用于其它熱敏性溶液的蒸發(fā)濃縮。

(2)果汁低溫熱泵并流多效蒸發(fā)系統(tǒng)具有高效節(jié)能性。蒸汽噴射式熱泵技術和引出額外蒸汽預熱果汁兩種節(jié)能措施均有明顯的節(jié)能效果，且前者的節(jié)能效果好于后者。在滿足第1效果汁蒸發(fā)沸點和各效蒸發(fā)器有效傳熱溫差的約束條件下，熱泵的噴射系數(shù)和抽汽位置存在最佳值。同時采用上述兩種節(jié)能措施，且使果汁的預熱溫度盡可能高、使熱泵的噴射系數(shù)和抽汽位置均接近最佳值時該蒸發(fā)系統(tǒng)的節(jié)能效果最好。

(3)迭代法結合矩陣法是求解果汁低溫熱泵并流多效蒸發(fā)系統(tǒng)數(shù)學模型的高效算法。用該算法模擬求解濃縮橙汁的低溫三效并流蒸發(fā)系統(tǒng)的結果表明：當熱泵的噴射系數(shù)為0.7、抽汽位置在第2效，引出額外蒸汽將糖汁預熱至70℃時系統(tǒng)是高效節(jié)能的，節(jié)省的生蒸汽消耗量高達46%左右，其帶來的經(jīng)濟效益遠遠大于因傳熱面積增加35%左右而增加的設備投資折舊費用，這在能源日益緊張的今天意義尤為重要。

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