張　超，陳建生，張　華，袁克龍，張家甫

(1.河海大學(xué)　巖土力學(xué)與堤壩工程教育部重點(diǎn)實驗室，江蘇　南京　210098；2.河海大學(xué)　巖土工程研究所，

江蘇　南京　210098)

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懸掛式防滲墻控制管涌發(fā)展的模型試驗研究

張超1,2，陳建生1,2，張華1,2，袁克龍1,2，張家甫1,2

(1.河海大學(xué)巖土力學(xué)與堤壩工程教育部重點(diǎn)實驗室，江蘇南京210098；2.河海大學(xué)巖土工程研究所，

江蘇南京210098)

摘要：利用室內(nèi)砂槽試驗，對有無懸掛式防滲墻以及不同土層結(jié)構(gòu)的3種堤基管涌破壞過程進(jìn)行了模擬，研究了懸掛式防滲墻控制管涌發(fā)展的機(jī)理以及懸掛式防滲墻對管涌發(fā)展過程的影響。試驗結(jié)果表明，在雙層和三層堤基中設(shè)置懸掛式防滲墻，可以改變砂礫層內(nèi)部滲透壓力的分布和管涌破壞發(fā)展的路徑，提高管涌破壞的水力梯度，降低管涌破壞的流量、出砂量和破壞范圍。但是，含懸掛式防滲墻的雙層堤基和三層堤基的管涌破壞形式不同，雙層堤基中，防滲墻上游側(cè)的管涌破壞在砂礫層內(nèi)部發(fā)展，而在三層堤基中防滲墻上游側(cè)的管涌破壞在砂層頂面發(fā)展。

關(guān)鍵詞：管涌；懸掛式防滲墻；堤基；涌砂量；水力梯度

管涌作為一種主要的滲透破壞形式，嚴(yán)重危害堤防工程的安全，前人對此進(jìn)行了大量的研究工作，取得了一系列成果。如陳建生、毛昶熙等根據(jù)井流理論研究了管涌集中滲漏通道發(fā)展的機(jī)理；丁留謙等通過試驗研究了三層堤基管涌破壞的機(jī)理；王霜、陳建生等通過模型試驗研究了土層結(jié)構(gòu)變化對管涌的影響；毛昶熙、張家發(fā)等通過砂槽模型試驗，研究了不同貫入度下懸掛式防滲墻控制管涌發(fā)展的效果；丁留謙等通過砂槽模型試驗研究了雙層堤基設(shè)置懸掛式防滲墻情況下管涌發(fā)展的過程；王保田等研究發(fā)現(xiàn)堤基的臨界表觀水力梯度隨懸掛式防滲墻貫入度的增加而有較大的增加；周曉杰[10]等結(jié)合理論分析，研究了二元堤基結(jié)構(gòu)在不同防滲墻深度、位置條件下滲透變形的發(fā)生、發(fā)展過程。而目前針對懸掛式防滲墻控制作用機(jī)理以及其對三層堤基的控制效果的研究比較少。本文在前人研究的基礎(chǔ)上，開展有無懸掛式防滲墻以及不同堤基結(jié)構(gòu)管涌試驗，模擬了不同堤基管涌的破壞過程。分析總結(jié)測壓管水位、流量和涌砂量等的變化規(guī)律，對懸掛式防滲墻控制管涌發(fā)展的機(jī)理做了初步的探討。

1試驗裝置及步驟

1.1　試驗裝置

圖1為自制的有機(jī)玻璃槽，模型槽為100cm×30cm×30cm。模型槽左側(cè)為進(jìn)水室，試樣與進(jìn)水室之間由透水板隔開。模型槽頂部為剛性有機(jī)玻璃蓋板，剛性蓋板下設(shè)置5cm厚度的黏土層模擬弱透水的上覆地層。蓋板右側(cè)距離進(jìn)水室65cm處預(yù)設(shè)有直徑為4cm的出水口，模擬上覆地層破壞后形成的管涌口，距離進(jìn)水室25cm處設(shè)置一高度為11cm(其中深入土層深度為6cm)、厚度為1cm的有機(jī)玻璃板，模擬懸掛式防滲墻，試驗時將懸掛式防滲墻與模型槽側(cè)壁接觸處用膠水密封。模型槽側(cè)面設(shè)有8根測壓管，橫向深入試樣2cm，相鄰測壓管之間間隔為10cm，其中懸掛式防滲墻上布置5根測壓管(圖2)，用于測定試驗過程中砂層內(nèi)部的孔隙水壓力。

1.2　試驗材料

圖3為試驗所用試樣砂礫石和細(xì)砂層的顆粒級配曲線，其中細(xì)砂粒徑范圍為0.075～0.5mm。為了清楚觀察懸掛式防滲墻上游側(cè)管涌破壞的情況，有機(jī)玻璃帷幕上游側(cè)細(xì)顆粒用彩砂裝樣，其粒徑與普通砂相同。三層堤基中細(xì)砂層的厚度為1cm。表1為試驗材料的物理力學(xué)性質(zhì)參數(shù)。

1.3　試驗步驟

(1)分層裝樣后飽和。配置試樣，并按預(yù)定密實度分層填筑，每層厚度5cm，擊實至預(yù)定密實度再填筑另一層。懸掛式防滲墻上游側(cè)彩砂分三層裝樣，每層2cm共6cm至設(shè)計標(biāo)高，從下到上彩砂顏色依次為藍(lán)色、紅色、綠色，寬度為3cm。砂礫石層上部覆蓋黏土層，向模型槽注水飽和24h以上。

(2)試驗過程中分級提升上游水位，待滲流穩(wěn)定后記錄測壓管水位和流量，并收集試驗過程中涌出的砂。

(3)管涌通道形成后，試驗結(jié)束，觀察試樣管涌破壞情況。

2試驗過程

試驗過程中分級提升上游水位，并維持20min左右，待滲流穩(wěn)定后再提升下一級水位。試驗時以模型槽頂面為零勢面。

表1　試驗材料物理力學(xué)性質(zhì)參數(shù)

一般來說，當(dāng)?shù)袒械乃μ荻却笥诩?xì)顆粒的臨界啟動水力梯度時，細(xì)砂顆粒將沿著水力梯度最大的方向涌出。通過比較防滲墻上游和下游側(cè)的水平與垂直方向的水力梯度，分析確定防滲墻周圍管涌破壞的發(fā)展方向。圖4中i1、i2分別表示防滲墻下游側(cè)水平、垂直水力梯度，i3、i4分別表示防滲墻上游側(cè)水平、垂直水力梯度。其中i1、i2、i3、i4分別為測壓管和④、和、③和、⑨和之間的水力梯度。本文通過公式i=H/L求得管涌破壞時的水平表觀水力梯度，式中H為上游水位與管涌口之間水位差，L為滲徑。

2.1　試驗一：無懸掛式防滲墻的雙層堤基

根據(jù)試驗過程中各測壓管水位變化曲線(圖5)以及流量曲線(圖6)，試驗過程按以下幾個階段進(jìn)行分析：

試驗初始階段，各測壓管水位隨上游水位大致呈線性增長關(guān)系(圖5)。各測壓管數(shù)值相差很小，管涌口水流清澈而穩(wěn)定，流量很小并隨著上游水位的增加而增加(圖6)。當(dāng)上游水位為32.1cm時，管涌口有砂涌出，滲流量增加，說明滲

透破壞已經(jīng)發(fā)生；繼續(xù)提升上游水位，待上游水位增加至43.5cm時，涌砂量有所增加，流量較上一級水位增長較快；待管涌口水流清澈后，繼續(xù)增加上游水位。當(dāng)上游水位提升到70.8cm，流量突然增加，測壓管水位突然下降，說明滲透破壞發(fā)生后使試樣內(nèi)部水頭重新分布，同時管涌口變渾濁，有大量細(xì)顆粒涌出；當(dāng)上游水位抬升到86cm時，對應(yīng)的水力梯度為1.32，流量增加顯著，測壓管水位急劇下降，同時管涌口一次涌出大量細(xì)砂，觀察到測壓管水位和流量趨于穩(wěn)定，說明管涌通道已經(jīng)貫通，結(jié)束試驗。

靜置一段時間后，揭開蓋板，觀察砂礫石層的破壞情況(圖7)，發(fā)現(xiàn)在砂礫石層表面形成管涌通道，通道深度為1.5cm左右，管涌通道寬度約占模型寬度的1/2，且通道范圍內(nèi)細(xì)顆粒大量流失。

2.2　試驗二：含懸掛式防滲墻的雙層堤基

試驗二過程中測壓管水位和防滲墻周圍水力梯度變化曲線如圖8、圖9所示。試驗初始階段，流量(圖6)、各測壓管水位以及防滲墻下游側(cè)水力梯度i1和i2隨上游水位的增加而增加，且基本保持線性增長，但防滲墻上游側(cè)水力梯度i3和i4增加到一定值后近似趨于恒定。

當(dāng)上游水位提升至37.7cm時，管涌口處有細(xì)顆粒涌出，但涌砂量較少。繼續(xù)抬升上游水位進(jìn)行試驗，在此過程中各測壓管水位值逐漸增加且各測壓管數(shù)值差距越來越大，懸掛式防滲墻附近測壓管數(shù)值基本保持逐漸增加的趨勢。當(dāng)上游水位提升到73.2cm，管涌口有大量藍(lán)色彩砂涌出，當(dāng)上游水位增加至82.8cm時，有極少量紅色彩砂涌出。

當(dāng)上游水位為153.5cm時，觀察到各測壓管水位明顯下降，水量很大來不及記錄數(shù)據(jù)，說明管涌通道已經(jīng)貫通，結(jié)束試驗。在整個試驗過程中并未有綠色彩砂涌出，說明管涌通道并未繞懸掛式防滲墻發(fā)展。管涌通道貫通時水力梯度為1.99，約為雙層堤基無防滲墻時的1.51倍。

試驗結(jié)束后，揭開有機(jī)玻璃蓋板，觀察到在懸掛式防滲墻下游側(cè)滲漏通道位于砂礫石層上部(圖10)，通道深度約為2.5cm左右，而防滲墻上游側(cè)砂礫石層表面未見管涌通道；通過開挖發(fā)現(xiàn)，在防滲墻上游，管涌通道則位于砂礫石層內(nèi)部，通道深度范圍在砂礫石層下部5～7cm之間，即厚度大約為2cm。

2.3　試驗三：含懸掛式防滲墻的三層堤基

試驗三為砂礫石層上部覆蓋一層1cm厚細(xì)砂層的三層堤基。試驗現(xiàn)象與試驗一、二均不相同，且該試驗管涌破壞速度較快。圖6、圖11和圖12分別為試驗過程中流量、測壓管水位以及防滲墻周圍水力梯度變化曲線。試驗初始階段，水流速度較小，管涌口清澈。當(dāng)上游水位升至22.7cm時，滲流一段時間后，管涌口附近測壓管水位下降，流量增大，同時，管涌口變渾濁，出現(xiàn)第一次涌砂，涌砂較多。

當(dāng)水位抬升至28.1cm時，流量突然增大，測壓管水位突然下降，防滲墻下游側(cè)水平、垂直水力梯度增幅較大，說明試樣內(nèi)部水頭進(jìn)行了重新分布。同時管涌口持續(xù)出砂，涌砂量較大，隨后觀察到沿程各測壓管水位均有不同程度的下降，且防滲墻周圍的測壓管水位值降低幅度最大；當(dāng)水位增加至33.5cm時，管涌口先后有藍(lán)色彩砂和紅色彩砂涌出，說明此時滲透破壞以及發(fā)展到懸掛式防滲墻上游側(cè)。當(dāng)上游水位達(dá)到37.5cm，管涌口處有藍(lán)色、紅色、綠色彩砂涌出，且以綠色彩砂居多，表明滲透破壞發(fā)展到防滲墻上游側(cè)砂層頂面，隨后防滲墻上游側(cè)水平、垂直水力梯度逐漸增大，而下游側(cè)水平、垂直水力梯度逐漸減??；直到上游水位提升到87.5cm時，流量增加明顯，一次大量涌砂，測壓管水位下降幅度較大，且靠近進(jìn)水室的測壓管降幅最大，說明此時管涌通道貫通，待流量和測壓管水位基本穩(wěn)定，結(jié)束試驗，管涌通道貫通破壞時的水力梯度為1.14，約為三層堤基無防滲墻時的2.38倍。

試驗結(jié)束后，觀察黏土層下部砂礫石層的破壞情況(圖13)，發(fā)現(xiàn)砂礫石層上部的細(xì)砂已經(jīng)大量流失并形成強(qiáng)滲漏通道，懸掛式防滲墻上游砂礫石層表面的綠色彩砂和細(xì)砂也已經(jīng)部分流失。

3試驗結(jié)果分析

從上述試驗現(xiàn)象可以看出，堤基有無懸掛式防滲墻以及堤基結(jié)構(gòu)形式的不同，三組試驗發(fā)生管涌的臨界水位分別是32.1、37.7、22.7cm，管涌通道貫通破壞的水位分別為86、153、87.5cm，這說明懸掛式防滲墻和土層結(jié)構(gòu)是影響管涌發(fā)展的重要因素。

3.1　懸掛式防滲墻作用機(jī)理分析

試驗一為雙層堤基，管涌破壞主要發(fā)生于砂礫石層頂面，管涌發(fā)展的速度快，破壞程度大，屬于淺層管涌破壞。這種管涌破壞使得砂礫石層表面土體流失嚴(yán)重，極易造成上部堤基產(chǎn)生較大滲透變形，危害堤基的穩(wěn)定。

試驗二為含懸掛式防滲墻的雙層堤基，試樣的管涌破壞過程與試驗一不同。試驗初期，隨著上游水位的增加，管涌口附近達(dá)到臨界啟動水力梯度的細(xì)顆粒被滲透水流帶出，發(fā)生涌砂，說明滲透破壞已經(jīng)發(fā)生。隨著管涌口附近砂層頂面的細(xì)顆粒逐漸流失，管涌口附近黏土層與砂礫石層交界面處并指向堤外的水平水力梯度逐漸增大，滲透破壞將沿黏土層與砂礫石層接觸的界面上水平向上游發(fā)展，屬于淺層管涌破壞。當(dāng)破壞發(fā)展到懸掛式防滲墻處時，由于防滲墻垂直截斷了管涌發(fā)展的通道，在滲透水流的作用下，滲透破壞垂直沿防滲墻表面向砂層內(nèi)部發(fā)展。當(dāng)破壞發(fā)展到防滲墻底部時，位于防滲墻底部的細(xì)顆粒被水流帶出孔口，由于防滲墻改變了其周圍砂層內(nèi)水頭的分布，并且隨著通道前端細(xì)顆粒的不斷流失，進(jìn)水室到防滲墻底部水平方向上的滲徑逐漸減小，導(dǎo)致防滲墻周圍水平水力梯度增大，因此，在防滲墻上游側(cè)水平方向?qū)⑹菨B透破壞的優(yōu)先發(fā)展方向，這就是在防滲墻下游側(cè)垂直方向上的水力梯度i2大于水平方向上的水力梯度i1，而在上游側(cè)水平方向上的水力梯度i3明顯大于垂直水力梯度i4的原因(圖9)。隨著上游水位的增加，管涌通道將在砂層內(nèi)部沿近水平方向向上游發(fā)展直至貫通，因此試驗結(jié)束后可以觀察到在防滲墻上游側(cè)管涌通道位于砂層內(nèi)部。綜合來看，在防滲墻下游側(cè)的破壞主要是淺層管涌破壞，而當(dāng)通道發(fā)展到防滲墻上游側(cè)，這時的破壞則為在砂層內(nèi)部的深層管涌破壞，這種深層管涌破壞導(dǎo)致砂礫石層中的細(xì)顆粒在粗顆?？紫吨械牧魇?，但土層結(jié)構(gòu)依然穩(wěn)定，保證了上部堤基的穩(wěn)定，這說明懸掛式防滲墻能夠降低滲透變形對堤基的危害，保證上部堤基的穩(wěn)定。

試驗三為三層堤基結(jié)構(gòu)，管涌破壞過程不同于王霜等所做的無防滲墻的三層堤基情況。試驗初始階段，由于細(xì)砂層滲透系數(shù)小，在細(xì)砂層的阻擋下，滲透水流集中在下部砂礫石層中，因此滲透破壞前的流量較小，測壓管數(shù)值相差不大(圖11)。當(dāng)上游水位達(dá)到22.7cm時，當(dāng)管涌口周圍細(xì)砂層承受的滲流力超過了細(xì)砂顆粒的臨界起動水力梯度時，細(xì)砂層被沖破，涌出大量細(xì)砂，發(fā)生垂直滲透破壞。隨著細(xì)砂顆粒逐漸流失，原本由砂礫石層承擔(dān)的滲流力轉(zhuǎn)由細(xì)砂層和砂礫石層共同承擔(dān)，又由于細(xì)砂顆粒的臨界水力梯度較小，砂礫層頂部的細(xì)砂逐漸流出管涌口，位于砂礫層與細(xì)砂層交界面上的細(xì)砂逐漸流失，發(fā)生深層管涌破壞，這就是管涌破壞后大量涌砂的原因。隨著上游水位的提升，當(dāng)滲透破壞發(fā)展到防滲墻處時，在防滲墻有效阻擋下，滲透破壞繞防滲墻發(fā)展，由于防滲墻截斷了滲流路徑，改變了防滲墻周圍的水頭分布，并且細(xì)砂顆粒很細(xì)無黏性，很容易被侵蝕，在砂層內(nèi)部水壓力和細(xì)顆粒自重作用下，砂礫石層上部的細(xì)砂顆粒隨滲透水流垂直繞過防滲墻流出，當(dāng)防滲墻上游側(cè)砂礫石層上部細(xì)砂顆粒逐漸流失后，在細(xì)砂層下部與砂礫石層交界面處形成管涌通道，隨后將在此交界面發(fā)生水平滲透破壞向上游發(fā)展，這就是防滲墻下游側(cè)的垂直水力梯度i2高于水平水力梯度i1，同時防滲墻上游側(cè)的垂直水力梯度i4高于水平水力梯度i3的原因(圖12)。試驗三在細(xì)砂層下部與砂礫石層接觸的界面上發(fā)生深層管涌破壞，隨后在深層管涌和淺層管涌共同作用下垂直繞懸掛式防滲墻向上游發(fā)展，但防滲墻上游側(cè)破壞范圍明顯小于下游側(cè)(圖13)。這說明懸掛式防滲墻能在一定程度上降低管涌破壞范圍，控制堤基的滲透變形。

3.2　流量分析

試驗過程中，每次提升上游水位后，通過測定各組試驗的流量，作出各組試驗流量變化曲線(圖6)。從圖中可見，未發(fā)生管涌破壞前，流量較小，且與上游水位基本保持線性增長關(guān)系。試驗發(fā)生滲透破壞后，由于管涌后砂層內(nèi)細(xì)顆粒流失，滲透系數(shù)增大，因此也導(dǎo)致了流量增速較快，流量曲線以較快的速度線性增長。試驗二在懸掛式防滲墻對水流的作用下，改變了砂層內(nèi)部的滲流場的分布，消散了砂礫石層內(nèi)部的水頭，使得試驗初期的沿砂礫石層表面的淺層管涌破壞逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)樵谏皩觾?nèi)部的深層管涌破壞，滲透破壞速度較慢，流速增加緩慢，因此試驗二的流量曲線繼續(xù)沿近似直線變化。而試驗三雖然試驗初期的滲流量很小，但是一旦發(fā)生滲透破壞后，管涌口周圍的細(xì)砂在深層管涌破壞下基本流失，隨著破壞向上游發(fā)展，在深層管涌和淺層管涌的共同作用下，形成強(qiáng)滲漏通道，流量曲線開始向上偏轉(zhuǎn)，曲線斜率增加明顯，隨后在懸掛式防滲墻的作用下，改變了滲透破壞的路徑，管涌通道發(fā)展速度減慢，流量增速也變緩，曲線斜率有所減小。因此，從對流量分析的角度來看，懸掛式防滲墻對管涌破壞前流量的影響很小，但是對于發(fā)生滲透破壞后能顯著減小流量增加的速度，減緩管涌破壞的速度，在一定程度上控制堤基滲透變形的發(fā)展。

3.3　涌砂量分析

各組試驗的瞬時涌砂量與上游水位變化曲線如圖14所示。試驗一和試驗二均為雙層堤基，試驗一在試驗過程中瞬時涌砂量基本保持逐漸增加的趨勢，管涌通道貫通時的涌砂量最大，管涌破壞范圍較大。試驗二在懸掛式防滲墻的有效阻擋下，管涌破壞速度較慢，試驗初期管涌口出砂量逐漸增加，試驗后期涌砂量隨著上游水位的增加上下波動，說明當(dāng)滲透破壞發(fā)展到懸掛式防滲墻處時，隨滲透水流帶出的細(xì)顆粒在懸掛式防滲墻處時而堵塞，時而疏通，涌砂量比試驗一要小，說明試驗二的管涌破壞過程比較緩慢，表明懸掛式防滲墻能夠有效控制管涌出砂，降低管涌破壞的程度和范圍。相比于試驗一、二，試驗三在較小的上游水頭下就開始出砂，且出砂量明顯高于試驗一、二，這主要是深層管涌破壞引起的，隨后在懸掛式防滲墻的作用下，涌砂量有所減少，試驗后期涌砂量呈明顯的上下波動趨勢，與三層堤基無防滲墻的情況相比，涌砂量較小，說明管涌破壞的速度比較慢，且懸掛式防滲墻上游側(cè)的管涌破壞范圍明顯小于下游側(cè)(圖13)，表明防滲墻能夠有效較低管涌破壞的范圍。因此，結(jié)合各組試驗黏土層

下部砂層和砂層內(nèi)部破壞情況進(jìn)行分析對比，懸掛式防滲墻對管涌發(fā)生條件的影響很小，但是管涌發(fā)生后，它能夠減緩管涌發(fā)展的速度，降低管涌出砂量和管涌破壞范圍，有效控制因發(fā)生管涌破壞導(dǎo)致堤基產(chǎn)生明顯的滲透變形，降低管涌對堤身的危害。

4結(jié)論

1)懸掛式防滲墻對于管涌通道貫通時的水力梯度有很大影響。含懸掛式防滲墻的雙層堤基管涌通道貫通時的水力梯度約為無防滲墻時的1.51倍；而對于含懸掛式防滲墻的三層堤基管涌通道貫通時的水力梯度約為三層堤基無防滲墻時的2.38倍。說明懸掛式防滲墻能夠提高管涌通道貫通時的水力梯度。

2)含懸掛式防滲墻的雙層堤基和三層堤基的管涌破壞形式不同。土層結(jié)構(gòu)為雙層堤基時，在懸掛式防滲墻的作用下，防滲墻上游側(cè)的管涌破壞在砂礫層內(nèi)部進(jìn)行；土層結(jié)構(gòu)為三層堤基時，防滲墻上游側(cè)的管涌破壞在砂層頂面發(fā)展。

3)懸掛式防滲墻對管涌破壞的流量、出砂量和破壞范圍有一定影響。對于無懸掛式防滲墻的堤基，隨著管涌破壞的進(jìn)行，出砂量基本保持增長的趨勢，管涌破壞范圍較大。而含有懸掛式防滲墻的堤基，防滲墻有效阻擋了滲透水流的傳遞，管涌破壞的出砂量呈上下波動的趨勢，管涌出砂量和破壞范圍降低，流量有一定程度的減小。說明懸掛式防滲墻能夠降低管涌破壞的出砂量和破壞范圍。

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(特約編輯李軍)

Experimentalresearchesonpipingdevelopmentcontrolbymeansof

suspendedcut-offwallindoubleandthreelayerembankment

ZHANGChao1,2,CHENJian-sheng1,2,ZHANGHua1,2,YUANKe-long1,2,ZHANGJia-fu1,2

(1.KeyLaboratoryofMinistryofEducationforGeomechanicsandEmbankmentEngineering,HohaiUniversity,Jiangsu

Nanjing210098,China;2.GeotechnicalResearchInstituteofHohaiUniversity,JiangsuNanjing210098,China)

Abstract：Basedonthelaboratorytest,thedestructionprocessofwithornosuspendedcut-offwallanddifferentsoilstructureof3kindsofembankmentpipingweresimulated,studiedthemechanismofsuspendedcut-offwallcontrolpipingdevelopmentandtheimpactofsuspendedcut-offwallonthedevelopmentprocessofpiping.Thetestresultsshowthat,setofthesuspendedcut-offwallindoublelayerandthreelayerembankment,thesuspendedcut-offwallcanchangethedistributionoftheosmoticpressureinsidethegravellayerandthedevelopmentpathofpipingfailure,improvethehydraulicgradientofpipingfailure,canreducetheflux,thesandcontentandtheextentofdamagewhenthepipingoccurred.However,thepipingfailureformsofdoubleandthreelayerembankmentwiththesuspendedcut-offwallaredifferent,indoublelayerembankment,ontheupstreamsideofthecut-offwallthepipingfailurewasdevelopedintheinternalsand,butinthreelayerembankment,ontheupstreamsideofthecut-offwallthepipingfailurewasdevelopedonthetopsurfaceofthesandlayer.

Keywords：piping;suspendedcut-offwall;embankment;erosionmass;hydraulicgradient

中圖分類號：TV871

文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A

文章編號：1673-9469(2015)04-0052-06doi:10.3969/j.issn.1673-9469.2015.04.012

作者簡介：張超(1989-)，男，安徽舒城人，碩士，主要從事滲流測試及滲流計算方面的研究。

基金項目：江蘇省普通高校研究生科研創(chuàng)新計劃項目(CXZZ130243)

收稿日期：2015-06-03