李建亮 孫海龍

（北京京能未來(lái)燃?xì)鉄犭娪邢薰?，北?102209）

擴(kuò)大省煤器水水換熱器在燃?xì)怆姀S中的應(yīng)用

李建亮 孫海龍

（北京京能未來(lái)燃?xì)鉄犭娪邢薰?，北?102209）

介紹北京京能未來(lái)燃?xì)鉄犭娪邢薰驹诠峒静煌墓岱绞剑治鲈诓煌岱绞较碌慕?jīng)濟(jì)性，得出在現(xiàn)代聯(lián)合循環(huán)熱電冷三聯(lián)產(chǎn)機(jī)組的余熱鍋爐系統(tǒng)加入擴(kuò)大式省煤器水水換熱器之后供熱的實(shí)際利用效果，凸顯了改造后節(jié)能減排方向的優(yōu)勢(shì)，為現(xiàn)代電廠供熱方式的多元化、清潔化、節(jié)約化提供重要參考依據(jù)。

換熱器；聯(lián)合循環(huán)；熱電冷三聯(lián)產(chǎn)；區(qū)域能源；排煙溫度

能源是經(jīng)濟(jì)和社會(huì)發(fā)展的重要物質(zhì)基礎(chǔ)，在社會(huì)可持續(xù)發(fā)展中占據(jù)舉足輕重的地位。近年來(lái)，隨著我國(guó)國(guó)民經(jīng)濟(jì)的迅猛發(fā)展，能源安全危機(jī)日趨嚴(yán)峻，能源安全危機(jī)已成為一個(gè)嚴(yán)重的問(wèn)題，將阻礙中國(guó)經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展。為了最大限度地提高現(xiàn)代聯(lián)合循環(huán)熱電冷三聯(lián)產(chǎn)機(jī)組的效率，提高能源利用率，北京京能未來(lái)燃?xì)鉄犭娪邢薰驹谠腥細(xì)廨啓C(jī)聯(lián)合循環(huán)的基礎(chǔ)上利用擴(kuò)大省煤器水水換熱器抽取余熱鍋爐高溫凝結(jié)水加熱熱網(wǎng)循環(huán)水回水，充分利用余熱鍋爐尾部煙氣余熱。保證在不影響機(jī)組正常運(yùn)行的前提下有效降低煙氣排放溫度，減少排煙熱損失，提高能源利用率，減小生產(chǎn)成本[1]。

1 設(shè)備概述

北京京能未來(lái)燃?xì)鉄犭娪邢薰緳C(jī)組為一套E級(jí)燃?xì)庹羝?lián)合循環(huán)熱電冷三聯(lián)產(chǎn)機(jī)組，聯(lián)合循環(huán)供熱機(jī)組采用“1+1+1”雙軸配置型式，即安裝有1臺(tái)燃?xì)廨啺l(fā)電機(jī)組、1臺(tái)余熱鍋爐、1臺(tái)蒸汽輪發(fā)電機(jī)組。燃機(jī)型式為上海電氣/西門(mén)子的SGT5-2000E（V94.2）燃機(jī)；蒸汽輪機(jī)帶有SSS離合器，可背壓運(yùn)行也可抽凝或純凝運(yùn)行；余熱鍋爐采用雙壓、自然循環(huán)、臥式、全封閉式余熱鍋爐。機(jī)組冬季工況最大供熱能力為208.96MW，扣除廠內(nèi)采暖負(fù)荷，對(duì)外凈額定供熱能力約202MW。同時(shí)，在熱網(wǎng)站0m層安裝有擴(kuò)大省煤器水水換熱器，配備2臺(tái)煙氣熱網(wǎng)再循環(huán)泵。機(jī)組夏季制冷季采用溴化鋰制冷機(jī)組與電制冷制冷機(jī)組配合使用，滿足用戶制冷需求[2]。

2 系統(tǒng)流程及設(shè)計(jì)參數(shù)

2.1 擴(kuò)大省煤器水水換熱器系統(tǒng)流程及作用

擴(kuò)大省煤器水水換熱器分高溫低壓給水側(cè)與熱網(wǎng)水側(cè)。擴(kuò)大省煤器水水換熱器低壓給水進(jìn)、出水側(cè)（為擴(kuò)大省煤器水水換熱器的熱源側(cè)）分別與余熱鍋爐低壓省煤器的出口母管、入口母管相連接。余熱鍋爐所產(chǎn)生的高溫高壓蒸汽在汽輪機(jī)做功完成后，經(jīng)過(guò)凝汽器凝結(jié)下來(lái)的水通過(guò)凝結(jié)水泵加壓，首先進(jìn)入余熱鍋爐低壓省煤器，加熱后的低壓給水有一路進(jìn)入擴(kuò)大省煤器水水換熱器中與熱網(wǎng)水換熱，之后經(jīng)過(guò)2臺(tái)煙氣熱網(wǎng)再循環(huán)泵加壓后又回到低壓省煤器入口循環(huán)加熱利用，另外一路低壓給水經(jīng)過(guò)低壓汽包上水調(diào)節(jié)門(mén)進(jìn)入低壓汽包，通過(guò)控制低壓汽包上水調(diào)節(jié)門(mén)可以調(diào)節(jié)低壓省煤器所需凝結(jié)水壓力、流量。熱網(wǎng)水側(cè)為熱網(wǎng)回水經(jīng)過(guò)熱網(wǎng)循環(huán)水泵加壓后進(jìn)入擴(kuò)大省煤器水水換熱器入口，熱網(wǎng)水與將高溫低壓給水在此進(jìn)行換熱后，經(jīng)過(guò)擴(kuò)大省煤器水水換熱器出口進(jìn)入熱網(wǎng)供水，供給熱用戶。

擴(kuò)大省煤器水水換熱器應(yīng)用在現(xiàn)代聯(lián)合循環(huán)熱電冷三聯(lián)產(chǎn)機(jī)組中，既可以有效降低余熱鍋爐出口煙氣排放溫度利用這部分熱量進(jìn)行生產(chǎn)，同時(shí)又可以為低壓省煤器的低壓運(yùn)行創(chuàng)造條件，即開(kāi)大低壓系統(tǒng)上水調(diào)節(jié)閥門(mén)降低凝結(jié)水泵單耗節(jié)省廠用電。在夏季制冷工況溴化鋰制冷機(jī)組運(yùn)行期間，利用擴(kuò)大省煤器水水換熱器加熱升溫后的熱水，還可作為溴化鋰制冷機(jī)組驅(qū)動(dòng)熱源，運(yùn)行方式簡(jiǎn)單靈活。

表1 擴(kuò)大省煤器水水換熱器設(shè)計(jì)參數(shù)

表2 控制燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷在85MW情況下采集得到的聯(lián)合循環(huán)運(yùn)行參數(shù)

表3 控制燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷在115MW情況下采集得到的聯(lián)合循環(huán)運(yùn)行參數(shù)

2.2 擴(kuò)大省煤器水水換熱器設(shè)計(jì)參數(shù)

擴(kuò)大省煤器水水換熱器設(shè)計(jì)參數(shù)見(jiàn)表1。

2.3 擴(kuò)大省煤器水水換熱器運(yùn)行方式

正常運(yùn)行過(guò)程中，根據(jù)外網(wǎng)用戶熱量需求通過(guò)控制調(diào)節(jié)熱網(wǎng)再循環(huán)泵頻率設(shè)定值控制凝結(jié)水的流量和進(jìn)出口溫差，達(dá)到外用用戶所需的熱量需求。冬季在供熱負(fù)荷較低的情況下可單獨(dú)運(yùn)行滿足用戶需求，夏季則作為溴化鋰制冷機(jī)組的驅(qū)動(dòng)熱源為熱電冷三聯(lián)產(chǎn)提供條件。

3 擴(kuò)大省煤器水水換熱器實(shí)際應(yīng)用數(shù)據(jù)分析對(duì)比

3.1 燃機(jī)相同負(fù)荷下經(jīng)濟(jì)性比較

表2和表3為在控制燃機(jī)相同負(fù)荷情況下采集得到的聯(lián)合循環(huán)運(yùn)行參數(shù)。表2為控制燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷在85MW情況下，工況①為只投入熱網(wǎng)加熱器工況下數(shù)據(jù)，②工況為只投入水水換熱器工況下數(shù)據(jù)。分析以上數(shù)據(jù)可得，在燃機(jī)負(fù)荷同為85MW投入擴(kuò)大省煤器水水換熱器較投入傳統(tǒng)熱網(wǎng)加熱器余熱鍋爐排煙溫度由104.2℃降低至69.8℃，降低明顯；瞬時(shí)供熱量由31.56 GJ/h增加至47.7GJ/h，增加51%；聯(lián)合循環(huán)耗氣率0.211Nm3/kW·h降低至0.203Nm3/kW·h；凝結(jié)水泵單耗由0.06%降低至0.04%，經(jīng)濟(jì)性顯著提高。

表4 僅投入熱網(wǎng)加熱器運(yùn)行

表5 僅投入擴(kuò)大省煤器水水換熱器運(yùn)行

表6 熱網(wǎng)加熱器與擴(kuò)大省煤器水水換熱器經(jīng)濟(jì)性對(duì)比

表3為控制燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷在115MW情況下，工況①為只投入熱網(wǎng)加熱器工況下數(shù)據(jù)，工況②為只投入水水換熱器工況下數(shù)據(jù)。分析以上數(shù)據(jù)同樣可得出，燃機(jī)負(fù)荷同為115MW時(shí)，工況②較工況①排煙溫度明顯降低，瞬時(shí)供熱量增加，耗氣率降低，經(jīng)濟(jì)性更好。

3.2 不同供熱工況運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性比較

僅投入熱網(wǎng)加熱器運(yùn)行與僅投入擴(kuò)大省煤器水水換熱器運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性結(jié)果分別見(jiàn)表4和表5，2種供熱工況的運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性比價(jià)結(jié)果見(jiàn)表6，所得數(shù)據(jù)均為運(yùn)行24h采集的。

將表4供熱量折合成電量可得22.2萬(wàn)kW·h，供電總量折合后為421.6萬(wàn)kW·h，計(jì)算氣耗可得0.203m3/kW·h。將表5供熱量折合成電量可得31.4萬(wàn)kW·h，供電總量折合后為368.1萬(wàn)kW·h，計(jì)算氣耗可得0.202m3/kW·h（熱網(wǎng)疏水泵與熱網(wǎng)再循環(huán)泵電量相互抵消不計(jì)）。對(duì)比表4、5、6數(shù)據(jù)可得，在投入擴(kuò)大省煤器水水換熱器工況下，24h累計(jì)運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性要優(yōu)于僅投入熱網(wǎng)加熱器工況。

4 結(jié)語(yǔ)

本文從設(shè)計(jì)理念、系統(tǒng)流程、設(shè)備參數(shù)和實(shí)際應(yīng)用，介紹和分析了擴(kuò)大省煤器水水換熱器在現(xiàn)代聯(lián)合循環(huán)熱電冷三聯(lián)產(chǎn)機(jī)組中的使用情況。通過(guò)查閱相關(guān)資料、試驗(yàn)和調(diào)取大量數(shù)據(jù)，計(jì)算分析了設(shè)備投產(chǎn)供熱、供冷初期2種不同運(yùn)行方式下的經(jīng)濟(jì)性比較。結(jié)果表明，擴(kuò)大省煤器水水換熱器的應(yīng)用是在聯(lián)合循環(huán)熱電冷三聯(lián)產(chǎn)機(jī)組節(jié)能領(lǐng)域一項(xiàng)全新的技術(shù)，具有技術(shù)先進(jìn)、經(jīng)濟(jì)合理、節(jié)能減排的優(yōu)點(diǎn)，同時(shí)具有較高的運(yùn)行靈活性。

[1]季杰，劉可亮，裴剛等.以電廠循環(huán)水為熱源利用熱泵區(qū)域供熱的可行性分析[J].暖通空調(diào)，2005，35(2):104-107.

[2]李巖，付林，張世鋼等.電廠循環(huán)水余熱利用技術(shù)綜述[J].建筑科學(xué)，2010，26(10):10-14.

Application of Expansion Type Water and Water Heat Exchanger of Coal Saving Device in the Gas Power Plant

Li Jianliang Sun Hailong
（Beijing Jingneng Future Gas Power Co.Ltd.，Beijing 102209）

This paper introduced the different heating methods in the heating season of Beijing Jingneng future gas power Co.Ltd.,economic performance under different heating methods was analyzed,it is concluded that the actual utilization effect of heat supply after adding expansion type water and water heat exchanger of coal saving device to the waste heat boiler system of three co generation units of modern combined cycle thermoelectric cooling,the advan?tages of energy saving and emission reduction after the transformation were highlighted,to provide an important refer?ence for the diversification,cleaning and saving of heating methods of modern power plant.

heat exchanger；combined cycle；regional energy；exhaust gas temperature

TK172

A

1003-5168(2016)09-0149-03

2016-08-23

李建亮（1987-），男，本科，研究方向：電力能源生產(chǎn)。