高維

摘 要：當(dāng)前，節(jié)能減排形式嚴(yán)峻，電廠節(jié)能減排壓力也是不斷增大。燃煤機(jī)組仍然是電力行業(yè)的主力，機(jī)組能耗水平是節(jié)能降耗的主要目的，指標(biāo)達(dá)不到設(shè)計(jì)值將是制約能耗水平的重要因素。再熱汽溫低不僅會(huì)影響機(jī)組的能耗水平，還可能使低壓缸末級(jí)葉片發(fā)生水蝕，導(dǎo)致汽缸變形等。該文結(jié)合實(shí)際情況，針對(duì)再熱汽溫低的原因進(jìn)行分析，通過(guò)試驗(yàn)和日常調(diào)整，制定出對(duì)策。

關(guān)鍵詞：再熱汽溫 負(fù)荷 氧量 吹灰 磨煤機(jī)

中圖分類號(hào)：TK229.2 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1674-098X（2016）02（c）-0032-02

某公司采用上海鍋爐廠的350 MW超臨界壓力直流鍋爐，超臨界變壓運(yùn)行螺旋管圈直流爐，單爐膛、一次中間再熱、設(shè)計(jì)有低氮燃燒器四角切圓燃燒方式、平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣、全鋼構(gòu)架、全懸吊結(jié)構(gòu)、露天布置、∏型燃煤鍋爐。一次風(fēng)噴嘴采用上下濃淡分離式，設(shè)計(jì)主再熱汽溫額定值566 ℃/566 ℃。

2014年2號(hào)爐再熱汽溫完成551.5 ℃，2015年2號(hào)爐再熱汽溫完成557 ℃，2016年2號(hào)再熱汽溫完成560 ℃，雖然在逐步提高，但仍與設(shè)計(jì)值有差距，對(duì)此多次派相關(guān)專業(yè)人員到先進(jìn)廠參觀學(xué)習(xí)；并曾委托鍋爐專家進(jìn)行調(diào)整、指導(dǎo)；聯(lián)系電科院來(lái)進(jìn)行燃燒調(diào)整優(yōu)化，但到目前為止，低負(fù)荷下的再熱汽溫偏低的問(wèn)題仍沒(méi)有得到根本解決。

再熱汽溫低會(huì)影響機(jī)組的能耗水平，低負(fù)荷時(shí)再熱汽溫低，會(huì)給汽輪機(jī)帶來(lái)危害，低壓缸末級(jí)葉片可能存在水蝕的危害。對(duì)高中壓缸合缸的機(jī)組，如果主，再熱汽溫相差太大，膨脹不均，會(huì)在結(jié)合面處產(chǎn)生較大的熱應(yīng)力，有可能導(dǎo)致汽缸變形等。

1 再熱汽溫偏低的原因分析

1.1 機(jī)組負(fù)荷率的影響

由于受到電量計(jì)劃等因素影響，機(jī)組負(fù)荷率長(zhǎng)期低，對(duì)再熱汽溫影響較大；其次機(jī)組負(fù)荷變化啟、停制粉系統(tǒng)時(shí)，后墻懸吊管、分隔屏過(guò)熱器、后屏過(guò)熱器個(gè)別管壁溫度升高較快，為了控制管壁不超溫，提前控制分離器過(guò)熱度，客觀上影響了再熱汽溫提高。

1.2 磨煤機(jī)運(yùn)行方式的影響

不同的磨煤機(jī)運(yùn)行方式組合對(duì)汽溫影響較大。機(jī)組在50%負(fù)荷時(shí)A、B、C三臺(tái)制粉系統(tǒng)運(yùn)行再熱汽溫度530 ℃；50%負(fù)荷時(shí)B、C、D磨煤機(jī)運(yùn)行再熱汽溫545 ℃；50%負(fù)荷時(shí)C、D、E磨煤機(jī)運(yùn)行再熱汽溫555 ℃左右。制粉系統(tǒng)的運(yùn)行方式也是影響再熱汽溫的主要原因。

1.3 原煤倉(cāng)斷煤

特別是進(jìn)入雨季及冬季時(shí)給煤機(jī)斷煤更為頻繁，個(gè)別月給煤機(jī)斷煤頻繁，直接影響到再熱汽溫的調(diào)整。為了減少給煤機(jī)斷煤影響鍋爐燃燒穩(wěn)定性，不定期對(duì)原煤倉(cāng)進(jìn)行燒空倉(cāng)，從而影響再熱汽溫調(diào)整。

1.4 管壁壁溫高

某廠末級(jí)過(guò)熱器、末級(jí)再熱器材質(zhì)選用材質(zhì)為SA213-T91（氧化溫度649 ℃）、SA213-TP347H（氧化溫度704 ℃）、SA213-T23（氧化溫度593 ℃）。鍋爐廠推薦末級(jí)過(guò)熱器100%負(fù)荷下管壁報(bào)警溫度為604℃，50%負(fù)荷下為641 ℃；末級(jí)再熱器100%負(fù)荷下管壁報(bào)警溫度為625 ℃，50%負(fù)荷下為650 ℃。末過(guò)、末再報(bào)警溫度均為601 ℃，實(shí)際運(yùn)行中末過(guò)、末再管壁溫度都在590 ℃左右，限制了運(yùn)行人員的調(diào)整。

1.5 氧量（總風(fēng)量）的影響

氧量的大小也影響到氮氧化物排放；雖然推薦氧量保持在4.2%左右，但實(shí)際受控制氮氧化物及空預(yù)器堵塞的影響，氧量很難達(dá)到4.0%。由于風(fēng)量的降低直接影響到水平煙道及尾部煙道鍋爐受熱面換熱，對(duì)主再熱汽溫調(diào)整有一定影響。

1.6 吹灰的影響

機(jī)組在低負(fù)荷時(shí)，脫銷反應(yīng)區(qū)溫度偏低，尤其是冬季脫硝反應(yīng)區(qū)溫度更低，為了防止脫銷反應(yīng)區(qū)溫度過(guò)低，滿足脫銷催化劑的要求，大大減少了鍋爐過(guò)、再熱器及低溫再熱器的吹灰頻次，對(duì)再熱汽溫影響較大。特別是在3月16日1號(hào)機(jī)組停運(yùn)后，對(duì)低溫再熱器檢查后發(fā)現(xiàn)鍋爐受熱面有吹損痕跡，為了避免四管泄漏再次對(duì)吹灰制度進(jìn)行優(yōu)化，進(jìn)一步減少低溫再熱器的吹灰次數(shù)，對(duì)再熱汽溫有所降低。

1.7 運(yùn)行人員調(diào)整因素影響

通過(guò)運(yùn)行人員多年的摸索和鉆研，對(duì)鍋爐的燃燒調(diào)整特性基本有了一定的熟悉，通過(guò)值際間的技術(shù)交流等，各值燃燒調(diào)整的差異已經(jīng)不大。

1.8 氮氧化物影響

由于脫銷反應(yīng)器設(shè)計(jì)入口氮氧化物650 mg/Nm3，為了防止空預(yù)器及電袋除塵器堵塞，減少噴氨量，目前脫硝反應(yīng)區(qū)入口氮氧化物按400～500 mg/Nm3控制，為此將頂層二次風(fēng)開(kāi)大，這些都對(duì)再熱汽溫影響較大。

2 再熱汽溫攻關(guān)采取的措施

為了提高再熱汽溫成立了攻關(guān)小組，并針對(duì)造成再熱汽溫低的原因進(jìn)行攻關(guān)，具體措施如下：（1）建立再熱汽溫激勵(lì)專項(xiàng)辦法，每周進(jìn)行一次排名評(píng)比，對(duì)優(yōu)勝值進(jìn)行獎(jiǎng)勵(lì)，對(duì)落后值進(jìn)行考核，以此來(lái)調(diào)動(dòng)運(yùn)行人員的調(diào)整積極性。（2）加減負(fù)荷時(shí)應(yīng)緩慢，提前控制過(guò)熱度及汽溫設(shè)定值，避免減溫水調(diào)節(jié)門過(guò)開(kāi)、過(guò)關(guān)影響汽溫調(diào)整。（3）加強(qiáng)二次風(fēng)配風(fēng)調(diào)整，降低管壁溫度，提高過(guò)熱度2 ℃～3 ℃，提高再熱汽溫3 ℃～4 ℃。（4）提高設(shè)備檢修質(zhì)量并優(yōu)化制粉系統(tǒng)運(yùn)行方式，將制粉系統(tǒng)切換至上層運(yùn)行，機(jī)組負(fù)荷180 MW時(shí)制粉系統(tǒng)由B、C、D切換至C、D、E運(yùn)行，進(jìn)一步提高主再熱汽溫5℃左右。（5）提高爐膛氧量，增加爐膛通風(fēng)量，增加受熱面換熱，提高主再熱汽溫。規(guī)定爐膛氧量在200 MW負(fù)荷以下氧量控制在4.0%、最低不能低于3.5%；機(jī)組負(fù)荷在300 MW以上時(shí)爐膛氧量不能低于3.0%。（6）燃燒器擺角擺動(dòng)至85%（最高），提高火焰中心，再熱汽溫提高了1 ℃～2 ℃。（7）在優(yōu)化吹灰管理制度，保證受熱面清潔，增強(qiáng)換熱，提高主、再熱汽溫。（8）控制入爐煤的水分，減少給煤機(jī)斷煤。

3 燃燒調(diào)整試驗(yàn)情況

為了徹底解決低負(fù)荷再熱汽溫偏低的問(wèn)題，找出存在問(wèn)題的癥結(jié)，某廠聯(lián)系試驗(yàn)院進(jìn)行燃燒調(diào)整試驗(yàn)，針對(duì)再熱汽溫進(jìn)行診斷。

試驗(yàn)階段前后再熱汽溫變化趨勢(shì)（9日，10日，12日分別為試驗(yàn)階段汽溫）（見(jiàn)圖1）。

從試驗(yàn)數(shù)據(jù)來(lái)看，試驗(yàn)階段的再熱汽溫較日常汽溫偏低。但通過(guò)試驗(yàn)給出如下建議：（1）通過(guò)該次調(diào)整試驗(yàn)，結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)生產(chǎn)實(shí)際情況，由于現(xiàn)場(chǎng)受防止空預(yù)器差壓大等而采取的控制氮氧化物措施等因素的影響，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)行人員的調(diào)整，現(xiàn)場(chǎng)燃燒調(diào)整進(jìn)一步優(yōu)化空間不大，建議考慮增加受熱面的方法。（2）BC、CD-II層二次風(fēng)適當(dāng)關(guān)小能提高再熱汽溫，建議保持15%左右開(kāi)度或進(jìn)一步關(guān)小。（3）燃燒器擺角只能擺至85%左右，建議利用大、小修機(jī)會(huì)對(duì)燃燒器擺動(dòng)進(jìn)行檢查、試驗(yàn)已進(jìn)一步提高擺動(dòng)角度。（4）C、D制粉系統(tǒng)3號(hào)角都存在煤粉細(xì)度及濃度偏低的情況，建議進(jìn)行冷熱態(tài)調(diào)整試驗(yàn)或利用大小修進(jìn)行冷態(tài)空氣動(dòng)力場(chǎng)試驗(yàn)。

4 結(jié)語(yǔ)

（1）低負(fù)荷時(shí)要選擇上層磨運(yùn)行，盡量提高火焰中心，在運(yùn)行中根據(jù)負(fù)荷和氣溫情況對(duì)燃燒器擺角進(jìn)行調(diào)整，在機(jī)組檢修時(shí)，一定要對(duì)燃燒器擺角進(jìn)行檢查。

（2）增加省煤器出口含氧量，盡量減小溫度較低的一次風(fēng)，增加溫度較高的二次風(fēng)。但提高鍋爐總風(fēng)量，煙氣中NOX含量增大，勢(shì)必會(huì)開(kāi)大SOFA層風(fēng)門開(kāi)度來(lái)降低煙氣中NOX的含量，同時(shí)會(huì)造成再熱汽溫下降。所以綜合考慮，應(yīng)控制省煤器出口煙氣含氧量為4%～5%之間。

（3）一般降負(fù)荷時(shí)，主、再汽溫下降比較多，降負(fù)荷時(shí)一般先降低送風(fēng)量以及磨煤機(jī)風(fēng)量，然后降低給煤量，保證氧量的穩(wěn)定性，防止NOX含量超標(biāo)。降負(fù)荷初期提高負(fù)荷變化率，在負(fù)荷降至接近于設(shè)定值時(shí)降低負(fù)荷變化率，防止機(jī)組協(xié)調(diào)調(diào)整過(guò)調(diào)，煤量減的過(guò)多，造成負(fù)荷與汽溫的擺動(dòng)，在負(fù)荷到達(dá)給定負(fù)荷時(shí)，應(yīng)及時(shí)調(diào)整鍋爐給水量、鍋爐總風(fēng)量、啟動(dòng)分離器出口過(guò)熱度設(shè)定值、二次風(fēng)門開(kāi)度、磨煤機(jī)一次風(fēng)量等參數(shù)至負(fù)荷和煤量相對(duì)應(yīng)的數(shù)值。

（4）進(jìn)行值際競(jìng)賽，以獎(jiǎng)勵(lì)為主，提高運(yùn)行人員的調(diào)整積極性。鼓勵(lì)各值進(jìn)行經(jīng)驗(yàn)探討和分享，每月組織召開(kāi)討論會(huì)，總結(jié)經(jīng)驗(yàn)。

（5）積極探索增加再熱器受熱面、衛(wèi)燃帶等技術(shù)改造措施進(jìn)行論證，從設(shè)備方面徹底解決問(wèn)題。

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