李為衛(wèi)，許曉鋒，方　偉，屈憶欣，趙元雷　編譯

(中國(guó)石油集團(tuán)石油管工程技術(shù)研究院，石油管材及裝備材料服役行為與結(jié)構(gòu)安全國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室　陜西　西安　710077)

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·經(jīng)驗(yàn)交流·

X80及其以上高強(qiáng)度管線鋼焊接的幾個(gè)技術(shù)問(wèn)題

李為衛(wèi)，許曉鋒，方偉，屈憶欣，趙元雷編譯

(中國(guó)石油集團(tuán)石油管工程技術(shù)研究院，石油管材及裝備材料服役行為與結(jié)構(gòu)安全國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室陜西西安710077)

摘要：為了保證油氣管道現(xiàn)場(chǎng)環(huán)焊縫的性能及安全，國(guó)外對(duì)高鋼級(jí)管線鋼的焊接進(jìn)行了大量細(xì)致的研究。介紹了國(guó)外文獻(xiàn)有關(guān)X80及其以上高強(qiáng)度管線鋼現(xiàn)場(chǎng)焊接幾個(gè)關(guān)鍵技術(shù)問(wèn)題，其中包括鋼管強(qiáng)度的分散性引起的焊縫匹配問(wèn)題、材料的焊接性問(wèn)題、氫致裂紋問(wèn)題等，對(duì)從事管線鋼焊接技術(shù)的研究很有啟示。對(duì)我國(guó)高鋼級(jí)管線鋼現(xiàn)場(chǎng)焊接技術(shù)深化研究提出了建議。

關(guān)鍵詞：高強(qiáng)度管線鋼；強(qiáng)度匹配；焊接性;氫致裂紋

0引言

把產(chǎn)品從油田或天然氣井運(yùn)輸?shù)綗捰蛷S和消費(fèi)者那里需要管線網(wǎng)和加壓泵站，如果還有能夠耐高壓的管線(更大的壁厚)就能以較低的價(jià)格高效地輸送更多的油氣。為了降低開(kāi)發(fā)和建造的費(fèi)用，現(xiàn)在更多的人愿意使用API 5L X80級(jí)管線鋼。北美、歐洲、遠(yuǎn)東地區(qū)、俄羅斯等都在管線鋼方面推行了更新的技術(shù)，使管線鋼的屈服強(qiáng)度達(dá)到550 MPa以上。

高鋼級(jí)管線鋼能否成功應(yīng)用，其關(guān)鍵問(wèn)題之一就是現(xiàn)場(chǎng)焊接。錳、鎳、鉻、鉬和銅這類合金元素在HSLA中發(fā)揮了重要作用，加入微量的鈮、釩、鈦可控制晶粒的大小，從而改善焊縫的韌性，這類鋼的組織可從得到強(qiáng)度在500～600 MPa全部的針狀鐵素體變化到強(qiáng)度達(dá)690 MPa的鐵素體-奧氏體或鐵素體-貝氏體。事實(shí)證明，HSLA焊接時(shí)的熱循環(huán)可引起組織和性能的改變。在熱影響區(qū)，組織的熱穩(wěn)定性和對(duì)氫致裂紋的敏感性要特別注意。因?yàn)槟痰暮缚p金屬與后面焊道的熱循環(huán)有關(guān)。焊接接頭是一個(gè)由不同組織組成的區(qū)域：馬氏體、貝氏體、不同形態(tài)的鐵素體、碳化物和分解的碳化物。焊縫的組織和裂紋敏感性近幾十年來(lái)都用碳當(dāng)量來(lái)判斷。碳當(dāng)量定義，特別是馬氏體開(kāi)始轉(zhuǎn)變的溫度和合金的硬化性能等，本文將予以討論。

1強(qiáng)度的分散性引起的匹配問(wèn)題

對(duì)焊接而言，一般采用的是等強(qiáng)匹配或者高強(qiáng)匹配，理論上的等強(qiáng)或者高強(qiáng)匹配實(shí)際中很難做到。高強(qiáng)鋼的屈服強(qiáng)度已可達(dá)550 MPa以上，但另一個(gè)重要問(wèn)題出現(xiàn)了，現(xiàn)代制造業(yè)工藝和產(chǎn)品的實(shí)現(xiàn)成為關(guān)鍵。圖1收集了108爐550級(jí)X80鋼管的強(qiáng)度數(shù)據(jù)。所有數(shù)據(jù)都滿足最低屈服強(qiáng)度550 MPa要求，但屈服強(qiáng)度最頻值625 MPa的數(shù)據(jù)為20%，50%的數(shù)據(jù)超過(guò)最頻值，屈服強(qiáng)度高達(dá)685 MPa。這些數(shù)據(jù)對(duì)板材來(lái)說(shuō)可能聽(tīng)起來(lái)它的性能很好，但屈服強(qiáng)度的變化對(duì)焊接結(jié)構(gòu)是很危險(xiǎn)的，尤其對(duì)于熔敷金屬與母材的強(qiáng)度匹配問(wèn)題以及焊縫裂紋敏感的時(shí)候。鋼管屈服強(qiáng)度從最低的585 MPa到最高的685 MPa，強(qiáng)度變化了20%。如果所用填充金屬的屈服強(qiáng)度為620 MPa，就使焊接接頭從7%的高匹配到10%的低匹配。低匹配焊縫容易產(chǎn)生應(yīng)變集中，加上焊縫缺陷，容易焊縫開(kāi)裂失效，給管道運(yùn)行安全帶來(lái)隱患。

關(guān)于焊縫金屬也出現(xiàn)同樣的問(wèn)題，如圖2所示?？估瓘?qiáng)度830 MPa(120 ksi)級(jí)別的焊接材料，在188個(gè)焊縫金屬屈服強(qiáng)度試驗(yàn)中，50%都在751～800 MPa之間，15%的試驗(yàn)材料高于897 MPa。雖然它們滿足性能要求，目前的問(wèn)題就是關(guān)于焊縫與母材的匹配。低強(qiáng)度的母材和高強(qiáng)度的焊縫可能出現(xiàn)550 MPa/897 MPa的匹配。母材與焊縫金屬?gòu)?qiáng)度的大幅變化在制造過(guò)程中可能產(chǎn)生不可預(yù)料的問(wèn)題，下面將討論在馬氏體開(kāi)始轉(zhuǎn)變和裂紋產(chǎn)生區(qū)域，裂紋從焊縫向熱影響區(qū)轉(zhuǎn)移的可能性。

圖1　X80管線鋼的性能(108爐鋼屈服強(qiáng)度的分散性)

圖2　830 MPa焊縫金屬性能(多爐屈服強(qiáng)度的分散性)

2材料的焊接性

Graville在70年代時(shí)設(shè)計(jì)了一個(gè)圖用來(lái)描述鋼的焊接性。至今已有不同的研究人員做了多次反復(fù)的修正和擴(kuò)展，如圖3所示，它表明鋼的焊接性與碳當(dāng)量和碳含量有關(guān)。碳含量以單獨(dú)的一個(gè)因素提出，清楚地表明了碳是影響鋼裂紋敏感性的一個(gè)重要因素。焊接性圖表劃分三個(gè)區(qū)，分別為Ⅰ區(qū)、Ⅱ區(qū)和Ⅲ區(qū)。位于Ⅰ區(qū)中的鋼，其碳含量很低(質(zhì)量分?jǐn)?shù)通常低于0.1%)，焊接性好，合金元素的硬化也不明顯。位于Ⅱ區(qū)的一般為低合金含量，但碳含量稍高(為0.1%～0.3%)，可以焊接，但需要特殊的工藝，可能需要焊后熱處理，大量的低合金高強(qiáng)鋼(HSLA)和低碳鋼屬于這一類。位于Ⅲ區(qū)中的鋼，具有高的碳當(dāng)量和碳含量，焊接起來(lái)困難，焊接這類材料須采取特別的工藝措施，如預(yù)熱、后熱、層間溫度的控制以及采用合理的焊接順序等，大多數(shù)Cr-Mo鋼、更高強(qiáng)度級(jí)別的HSLA鋼和一些較高合金的TMCP鋼都屬于這類。

圖3　鋼的焊接性與碳當(dāng)量和碳含量的關(guān)系

Graville圖中碳當(dāng)量(CE)的計(jì)算公式是O'Neil和Dearden在20世紀(jì)60年代修正的公式之一，這是以當(dāng)時(shí)大量的普通結(jié)構(gòu)鋼為依據(jù)的經(jīng)驗(yàn)公式。然而隨著新型鋼的發(fā)展，更嚴(yán)格的碳含量限制，微合金元素的加入，以及控軋控冷技術(shù)的使用，這種已被廣泛接受的CE算法就不能不加以選擇的使用。所以，它的使用應(yīng)該更加明智而不是片面的依據(jù)CE值確定預(yù)熱、后熱或?qū)娱g溫度。以后開(kāi)發(fā)了更好的公式(見(jiàn)表1)，更適用鋼種的變化。其中，Pcm是由Ito和Bessyolo設(shè)計(jì)的，用來(lái)確定不同氫含量級(jí)別下鋼材產(chǎn)生冷裂紋的臨界應(yīng)力，被廣泛應(yīng)用。不同級(jí)別的鋼材其臨界應(yīng)力和對(duì)氫含量的敏感性也不同。

表1　碳當(dāng)量計(jì)算公式

與Ito和Bessyo的公式相似，Yurioka設(shè)計(jì)了一種更為詳細(xì)的一系列公式表示冷裂紋的敏感性，他的公式把合金元素的含量(主要的和微量的)和冷卻速度(△t8/5)也考慮進(jìn)去，被鋼鐵研究者、焊接工程師、管線設(shè)計(jì)師廣泛接受。Duren和他的同事發(fā)展了其它的CE公式來(lái)表示高強(qiáng)度管線鋼的焊接性。

管道環(huán)焊縫一般采用多層多道焊接，焊縫是由凝固焊縫與再熱焊縫組成的混合區(qū)，研究出的母材力學(xué)性能與化學(xué)成分的關(guān)系公式對(duì)焊縫的不很適應(yīng)。最近，關(guān)于焊縫強(qiáng)度的計(jì)算公式也有所發(fā)展，考慮了焊態(tài)和消應(yīng)力處理態(tài)。一些焊縫強(qiáng)度計(jì)算公式列于表2中，這些公式的應(yīng)用，就可以更好的設(shè)計(jì)焊接工藝，從而使特殊鋼級(jí)管道焊縫也能安全工作。

為了預(yù)測(cè)管線鋼的組織，從而預(yù)測(cè)其力學(xué)性能，不得不依靠連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線(CCT)。但是， 材料CCT曲線的測(cè)試很費(fèi)時(shí)間，因此，對(duì)高強(qiáng)管線鋼CCT曲線的測(cè)試應(yīng)予以鼓勵(lì)。

表2　焊縫金屬?gòu)?qiáng)度與化學(xué)成分的回歸公式

3高強(qiáng)鋼焊接中的氫致裂紋

高強(qiáng)度管線鋼現(xiàn)場(chǎng)環(huán)焊縫常采用低氫型焊條SMAW下向焊，焊接位置為2G。自動(dòng)焊也已廣泛用于管道現(xiàn)場(chǎng)焊接，因?yàn)槭侵芟蚝附?，不同部位的焊接?huì)采用不同的焊接電流。電弧太長(zhǎng)或不合適的引弧可能會(huì)形成氣孔，在小電流焊時(shí)可能會(huì)引起夾渣，然而最危險(xiǎn)的焊接缺陷就是焊接裂紋，尤其是冷裂紋或氫致裂紋(HAC)。在X80鋼中這種裂紋常在熱影響區(qū)中出現(xiàn)，但X100鋼焊縫中會(huì)出現(xiàn)微裂紋，沒(méi)有預(yù)熱的焊接工藝還不可行，所以熱輸入量和最大層間溫度的限制仍是工藝中重要的一部分。

經(jīng)淬火、回火、沉淀強(qiáng)化處理后的鋼尤其易受氫脆的影響。氫可能是由鋼的生產(chǎn)或焊接時(shí)引入的。除此之外，殘余應(yīng)力和材料對(duì)裂紋的敏感性也是導(dǎo)致氫致裂紋的原因。氫往壓力高的部位和焊接接頭硬度較大部位的擴(kuò)散從而引起裂紋。如果分散不均勻，少量的氫也會(huì)導(dǎo)致局部大量聚集造成高強(qiáng)鋼的氫脆。氫致裂紋也被認(rèn)為是冷裂紋或延遲裂紋，因?yàn)樗ǔ０l(fā)生在焊接過(guò)程中和焊接過(guò)后一小段時(shí)間。

低合金鋼的焊縫強(qiáng)度為大約550 MPa時(shí)，裂紋通常產(chǎn)生于焊接熱影響區(qū)，但也可擴(kuò)展到焊縫。肉眼可以看到裂紋垂直或平行焊接表面分布。焊接熱影響區(qū)裂紋通常為晶間裂紋，并與熱影響區(qū)粗晶區(qū)有關(guān)。

更高強(qiáng)度鋼的裂紋通常出現(xiàn)在焊道中，而實(shí)際的位置依賴于氫的擴(kuò)散，而氫的擴(kuò)散與母材金屬和焊縫金屬的成分，以及這兩種金屬在焊接過(guò)程中的轉(zhuǎn)變行為有關(guān)。用馬氏體轉(zhuǎn)變溫度取代碳當(dāng)量CE值來(lái)表示焊接裂紋的敏感性。

4裂紋敏感性馬氏體轉(zhuǎn)變溫度評(píng)價(jià)法

影響氫擴(kuò)散的一個(gè)重要因素就是鋼在某一溫度相變的時(shí)間，一般用馬氏體的轉(zhuǎn)變溫度(Ms)來(lái)判斷鋼的硬度和奧氏體穩(wěn)定性。對(duì)于更高級(jí)別的高強(qiáng)鋼，馬氏體轉(zhuǎn)變溫度也可表明冷卻時(shí)氫的擴(kuò)散速率的快慢。馬氏體轉(zhuǎn)變溫度越高，氫可在鐵素體或馬氏體中擴(kuò)散的溫度范圍就越大，氫就更容易從熱影響區(qū)粗晶區(qū)擴(kuò)散到對(duì)氫敏感較低的細(xì)晶區(qū)。所以馬氏體轉(zhuǎn)變溫度既可判斷金相組織也可判斷氫的擴(kuò)散能力。

Andrews研究了某種合金成分對(duì)馬氏體轉(zhuǎn)變溫度的影響，其中之一公式(1)為：

Ms(Andrews)(℃)=539-423C-30.4Mn-17.7Ni-12.1Cr-75Mo

(1)

Andrews的公式在20世紀(jì)60年代已被廣泛應(yīng)用。對(duì)于合金元素含量最高為0.6%C、4.9% Mn、5.0% Cr、5.0% Ni、5.4% Mo的合金鋼預(yù)測(cè)是非常準(zhǔn)確的。

Self等對(duì)于熱影響區(qū)和焊縫開(kāi)發(fā)了計(jì)算公式，該公式更易理解，適用于合金含量更大范圍鋼的馬氏體轉(zhuǎn)變溫度的預(yù)測(cè)，這些公式如下。

母材熱影響區(qū)：

Ms(self)(℃)=521-350C-143Cr-175Ni-289Mn-37.6Si-295Mo-1.19Cr·Ni-23.1(Cr+Mo)·C

(2)

焊縫金屬：

Ms(self)(℃)=521-350C-13.6Cr-16.6Ni-25.1Mn-30.1Si-20.4Mo-40Al-1.07Cr·Ni+219(Cr+0.73Mo)·C

(3)

焊件是由焊縫金屬、熱影響區(qū)和未受熱影響的母材組成，焊縫和母材的Ms不同，將影響到是焊縫金屬還是熱影響區(qū)為氫最大聚集部位和裂紋最敏感部位。因?yàn)闅湓趭W氏體(A)或鐵素體(F)-馬氏體(M)中的擴(kuò)散程度和溶解度不同，鋼從F轉(zhuǎn)變?yōu)镸的溫度將影響氫的運(yùn)動(dòng)。焊接過(guò)程中焊縫金屬和母材的轉(zhuǎn)變溫度和時(shí)間會(huì)有所不同，所以考慮以下兩種情況：

1)焊縫金屬的Ms溫度低于熱影響區(qū)

這時(shí)焊縫與母材相比為高匹配，隨合金含量的增加，焊縫表現(xiàn)出比母材更高的強(qiáng)度。奧氏體分解溫度會(huì)比母材低，當(dāng)熱影響區(qū)中的奧氏體開(kāi)始分解，焊縫中奧氏體還未開(kāi)始分解。一段時(shí)間內(nèi)熱影響區(qū)接近熔點(diǎn)時(shí)，氫的擴(kuò)散速率高于母材。如果熱影響區(qū)Ms足夠高，氫就可以擴(kuò)散足夠遠(yuǎn)的距離到達(dá)母材，然而氫的擴(kuò)散并不能在焊縫轉(zhuǎn)變以前進(jìn)行完全，因?yàn)閵W氏體可以儲(chǔ)存一部分氫，且它并不會(huì)很快達(dá)到溶解度，尤其當(dāng)轉(zhuǎn)變溫度相差不大時(shí)，將降低氫在較硬組織處的聚集，就降低了氫致裂紋的敏感性。

如果焊縫的Ms點(diǎn)太低，氫的運(yùn)動(dòng)就會(huì)受到限制，只有少量氫能到達(dá)鄰近熔合線的熱影響區(qū)，最終導(dǎo)致焊縫開(kāi)裂。

2)熱影響區(qū)的Ms溫度低于焊縫

這時(shí)焊縫與母材相比為低匹配。因?yàn)闊嵊绊憛^(qū)中奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)殍F素體的溫度較低，且比焊縫要晚。熱影響區(qū)將阻礙氫的擴(kuò)散，引起氫在熱影響區(qū)中大量聚集，接近溶解度，促使熱影響區(qū)產(chǎn)生氫致裂紋。

為評(píng)價(jià)用馬氏體轉(zhuǎn)變溫度作為氫致裂紋傾向判斷標(biāo)準(zhǔn)的可行性，用擴(kuò)散氫的含量來(lái)描述它與同種母材上焊縫金屬的馬氏體開(kāi)始轉(zhuǎn)變溫度的關(guān)系。圖4為易產(chǎn)生裂紋的焊縫和安全的焊縫的劃分。

圖4　高強(qiáng)鋼焊縫開(kāi)裂/不開(kāi)裂與焊縫擴(kuò)散氫含量及馬氏體轉(zhuǎn)變溫度關(guān)系

進(jìn)一步研究早期的Ms溫度的計(jì)算公式，有一種ΔMs的表達(dá)式(式4)，它的正負(fù)和大小決定了焊縫和熱影響區(qū)氫的擴(kuò)散行為。

ΔMs=Ms(WM)-Ms(BM)

(4)

如果ΔMs<0，即焊縫Ms(WM)低于母材Ms(BM)，氫在焊縫中聚集。如果ΔMs>0，即焊縫Ms(WM)高于母材Ms(BM)，氫可能在熱影響區(qū)中聚集，可能發(fā)生焊道下開(kāi)裂。焊縫裂紋用ΔMs-ΔH(HWM-HHAZ)來(lái)描述，如圖5所示，焊接開(kāi)裂方式可能在焊縫金屬微裂和HAZ開(kāi)裂間轉(zhuǎn)換?？梢钥闯觯忙s來(lái)評(píng)價(jià)氫對(duì)裂紋的作用大小是準(zhǔn)確的。

圖5　合金元素含量對(duì)氫擴(kuò)散和非均勻擴(kuò)散的影響

圖6表示了ΔMs用法的理念，ΔMs與熱影響區(qū)的Ms和Δt5/1有關(guān)。Δt5/1表示焊縫從500℃冷卻到100℃的時(shí)間，也表示氫在F和M中擴(kuò)散的時(shí)間。ΔMs的價(jià)值還在于它表明了裂紋的位置：在焊縫、熱影響區(qū)或Ms熱影響區(qū)的產(chǎn)物。Δt5/1還表示氫在焊縫中擴(kuò)散的能力。圖6畫(huà)出了一定擴(kuò)散氫含量下裂紋區(qū)和無(wú)裂紋區(qū)的分界線，說(shuō)明了氫裂紋的預(yù)測(cè)趨勢(shì)。如果ΔMs為正，且絕對(duì)值很大，那么接頭中熱影響區(qū)的裂紋敏感性較大。如果ΔMs為負(fù)，絕對(duì)值很大，那么裂紋可能發(fā)生在焊縫區(qū)。若ΔMs很大，不管正負(fù)，裂紋區(qū)都會(huì)擴(kuò)展，裂紋∕無(wú)裂紋邊界會(huì)右移。這表明ΔMs很大的焊件，即使Δt5/1增大，氫在熱影響區(qū)中的擴(kuò)散也抵消不了A分解時(shí)從焊縫擴(kuò)散來(lái)的氫達(dá)到無(wú)裂紋時(shí)的安全值。如果ΔMs為負(fù)值很大，A有較大的氫溶解度，就會(huì)把氫留在焊縫中，達(dá)到飽和時(shí)，這時(shí)溫度對(duì)于氫的擴(kuò)散就太低了，也就增加了裂紋區(qū)域。隨著氫含量的增加，冷卻速度較快時(shí)，裂紋區(qū)域和無(wú)裂紋區(qū)域的分界線會(huì)右移。試驗(yàn)證明，這種理論值得推廣，用它可判斷高強(qiáng)管線鋼的生產(chǎn)時(shí)它的焊接性和裂紋傾向。

圖6　高強(qiáng)鋼裂/不裂示意圖――與ΔMs和Ms & Δt5/1參數(shù)組合的關(guān)系

5結(jié)束語(yǔ)

1)實(shí)際生產(chǎn)中由于質(zhì)量的不穩(wěn)定性，管線鋼管屈服強(qiáng)度統(tǒng)計(jì)分布具有明顯的分散性，影響了焊縫與母材的強(qiáng)度的等強(qiáng)或高強(qiáng)匹配，給焊縫的安全性帶來(lái)隱患，建議提高管線鋼及其制管的制造質(zhì)量水平，縮小鋼管的屈服強(qiáng)度范圍，在標(biāo)準(zhǔn)中提出更嚴(yán)格的控制指標(biāo)。

2)用API SPEC 5L管線鋼管標(biāo)準(zhǔn)的碳當(dāng)量計(jì)算控制管線鋼的焊接性，只是一種簡(jiǎn)單易行的方法，高強(qiáng)度管線鋼的焊接性差，易產(chǎn)生裂紋，應(yīng)加強(qiáng)對(duì)碳當(dāng)量公式適應(yīng)性以及更深入可焊性的研究，研究用Ms評(píng)價(jià)焊接裂紋敏感性的可行性。

3)X80及其以上鋼級(jí)管線鋼現(xiàn)場(chǎng)焊接難度大，關(guān)鍵技術(shù)問(wèn)題多，盡管?chē)?guó)內(nèi)進(jìn)行了大量研究，但與國(guó)外相比不深入、不細(xì)致，建議加大對(duì)高鋼級(jí)管線鋼焊接深層次技術(shù)研究的力度，保證油氣管道運(yùn)行的安全。

編譯自：Stephen Liu. Critical Concerns of Welding High Strength Steel Pipelines: X80 and Beyond Pipe(C). Proceedings of the International Pipe Dreamer’s Conference，7-8 November 2002，Yokohama，Janpan:91-107.

Several Technical Problems of X80 and Beyond High Strength Pipeline Steel WeldingEdited and Translated by

LI Weiwei，XU Xiaofeng，F(xiàn)ANG Wei，QU Yixin,ZHAO Yuanlei

(CNPCTubularGoodsResearchInstitute，StateKeyLaboratoryforPerformanceandStructureSafetyofPetroleumTubularGoodsandEquipmentMaterials,Xi′an,Shaanxi710077,China)

Abstract：In order to ensure the performance and safety of the oil and gas pipeline, a lot of researches have been carried out on the welding of high grade pipeline steel abroad. The researches on the several technical problems in the field of X80 and beyond high strength pipeline steel were introduced, which include the matching problem for the scatter of pipe strength, the welding problem of the material, and the hydrogen induced crack problem. The researches have certain enlightenment function regarding the study on the welding technology of pipeline steel. The suggestions for the further research on the field welding technology of high grade pipeline steel in China are put forward.

Key words：high strength pipeline steel; strength matching; weldability; hydrogen induced crack

(收稿日期：2015-11-06編輯：屈憶欣)

中圖法分類號(hào)：TG457

文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A

文章編號(hào)：2096-0077(2016)02-0088-05

第一作者簡(jiǎn)介：李為衛(wèi)，男，1965年生，正高級(jí)工程師，1988年畢業(yè)于西安交通大學(xué)焊接專業(yè)，主要從事油氣輸送管材料研究及焊接研究工作。E-mail：liweiwei001@cnpc.com.cn