夏汨羅 殷浩 葉江海 杜洪利 李曉明 王海峰

摘要：介紹了某公司為解決機組低負荷階段輔機電耗高的問題，在鍋爐低負荷階段實施的單側(cè)送風(fēng)機運行方案，通過具體的經(jīng)濟性分析和安全性分析，并對單側(cè)送風(fēng)機運行可能造成的影響進行了風(fēng)險評估及探討，最終證明了單側(cè)送風(fēng)機在實際應(yīng)用中是可行和安全的。通過實踐證明，和雙側(cè)風(fēng)機運行相比可以明顯減少用電量。進而取得良好節(jié)電效果及經(jīng)濟效益。

關(guān)鍵詞：超超臨界；單側(cè)送風(fēng)機；低負荷；廠用電

中圖分類號：TM62 文獻標識碼：A 文章編號：1672-3791（2016）04（b）-0000-00

0引言

目前1000MW級超超臨界機組已在我國發(fā)電行業(yè)大量普及，隨著國家政策和能源結(jié)構(gòu)的調(diào)整，大部分百萬機組的調(diào)峰力度都很大，最低穩(wěn)燃負荷一般為500MW，而且持續(xù)時間6小時/天左右。機組低負荷時段廠用電偏高，嚴重影響機組的經(jīng)濟效率。為了節(jié)省廠用電，尋找節(jié)支增收的新途徑，積極開展研究和實施單風(fēng)機節(jié)能運行非常必要。本公司根據(jù)生產(chǎn)實際，探討在鍋爐低負荷階段實施單側(cè)送風(fēng)機運行方式，節(jié)約了廠用電，取得了良好的經(jīng)濟效益。

1概述

平頂山發(fā)電分公司兩臺1000MW燃煤發(fā)電機組，鍋爐是東方鍋爐（集團）股份有限公司制造的 DG3000/26.15-∏1 型超超臨界變壓直流鍋爐，一次中間再熱、平衡通風(fēng)、露天布置、固態(tài)排渣、全鋼構(gòu)架、全懸吊結(jié)構(gòu)∏型鍋爐。鍋爐主要輔機配備為2臺引風(fēng)機、2臺送風(fēng)機、2臺一次風(fēng)機、6臺磨煤機。機組額定負荷運行時，2臺引、送、一次風(fēng)機運行，以滿足鍋爐各項風(fēng)、粉輸送和燃燒的需求。根據(jù)公司機組RB試驗結(jié)果，單臺送風(fēng)機出力滿足700MW，單臺引風(fēng)機出力滿足500MW左右。機組負荷小于700 MW時，由于投入的燃料較少，爐膛溫度低，鍋爐需要風(fēng)量較少，單臺送風(fēng)機出力完全可以滿足低負荷運行的要求。這種情況下采用鍋爐一臺送風(fēng)機運行。既能有效降低電耗，又能滿足鍋爐燃燒風(fēng)量要求，減少了自用電的消耗。但是單側(cè)送風(fēng)機運行過程中，會引起鍋爐兩側(cè)的煙溫產(chǎn)生偏差。對此，運行人員反復(fù)調(diào)整試驗，不斷總結(jié)，掌握了一套行之有效的調(diào)整方法，為機組單側(cè)風(fēng)機運行出現(xiàn)故障或機組減負荷情況下處理異常積累了寶貴的經(jīng)驗。

2平頂山發(fā)電分公司#2機組風(fēng)煙系統(tǒng)簡介

鍋爐風(fēng)煙系統(tǒng)是指連續(xù)不斷的給鍋爐燃料燃燒提供所需的空氣量，并按要求分配風(fēng)量送到爐膛，同時使生成的含塵煙氣流經(jīng)各受熱面及電除塵和脫硫脫硝裝置，最終排至大氣。平頂山發(fā)電分公司風(fēng)煙系統(tǒng)按平衡通風(fēng)設(shè)計，其平衡點發(fā)生在爐膛中，因此空氣側(cè)正壓運行，煙氣側(cè)負壓運行，不僅使爐膛和風(fēng)道的漏風(fēng)量不會太大，而且保證了較高的經(jīng)濟性。

二次風(fēng)系統(tǒng)供給燃燒所需的空氣，設(shè)有2臺50%容量的動葉可調(diào)軸流式風(fēng)機，在出口設(shè)聯(lián)絡(luò)管，在入口設(shè)熱風(fēng)再循環(huán)，為使兩臺送風(fēng)機出口壓力平衡和當環(huán)境溫度低時提高入口風(fēng)溫，從而防止空預(yù)器冷端積灰和腐蝕。

煙氣系統(tǒng)是將爐膛中產(chǎn)生的煙氣抽走，經(jīng)尾部受熱面、空預(yù)器、電除塵器、脫硫塔經(jīng)煙囪排向大氣，設(shè)有2臺50%容量的動葉可調(diào)軸流式引風(fēng)機。

風(fēng)煙系統(tǒng)主要由下列設(shè)備組成：1）2臺動葉可調(diào)軸流式送風(fēng)機，2）2臺動葉可調(diào)軸流式引風(fēng)機，3）2臺動葉可調(diào)軸流式一次風(fēng)機，4）兩臺容克式三分倉空預(yù)器，5）兩臺靜電除塵器，6）兩臺密封風(fēng)機，7）前后墻對沖低氮燃燒器及二次風(fēng)箱。

3鍋爐低負荷單側(cè)風(fēng)機運行方案探討

（1） 機組降負荷至700MW以下，制粉系統(tǒng)減至4臺磨運行，鍋爐燃燒穩(wěn)定，風(fēng)煙系統(tǒng)相關(guān)設(shè)備運行正常時，安排實施機組單側(cè)送風(fēng)機運行。運行方式為單側(cè)送風(fēng)機、雙側(cè)引風(fēng)機。

（2） 停止單側(cè)送風(fēng)機運行前，相應(yīng)調(diào)整各一次風(fēng)機和引風(fēng)機的出力，將兩側(cè)煙溫偏差控制在合適的范圍。

（3） 單側(cè)送風(fēng)機停運后，運行側(cè)送風(fēng)機電流大幅度波動時及時調(diào)整至穩(wěn)定狀態(tài)后重新并入停運風(fēng)機，過程中注意氧量和負壓的調(diào)節(jié)符合要求。

（4） 單側(cè)送風(fēng)機運行期間，運行的引風(fēng)機、送風(fēng)機出現(xiàn)異常現(xiàn)象時立即啟動相應(yīng)停運的風(fēng)機，恢復(fù)雙側(cè)運行。

（5） 單側(cè)送風(fēng)機運行期間，加強監(jiān)視對排煙溫度和空預(yù)器電流，如有異常，及時恢復(fù)雙側(cè)風(fēng)機運行。

（6） 值長根據(jù)總負荷情況，合理安排各機組負荷分配，盡量滿足相關(guān)機組單側(cè)風(fēng)機運行。

（7） 機組加負荷超過650MW且系統(tǒng)負荷時，投入停運送風(fēng)機運行，恢復(fù)雙側(cè)送風(fēng)機運行。

（8）運行側(cè)送風(fēng)機發(fā)生異常跳閘時，按MFT處理。

4單側(cè)風(fēng)機運行存在的問題和分析

1）鍋爐單側(cè)風(fēng)機運行時鍋爐兩側(cè)各段受熱面會產(chǎn)生煙溫偏差，導(dǎo)致鍋爐兩側(cè)的蒸汽溫度產(chǎn)生偏差。單臺風(fēng)機停運，運行側(cè)風(fēng)機的煙溫比停運側(cè)風(fēng)機高。這是由于爐膛產(chǎn)生的高溫?zé)煔獗贿\行側(cè)的風(fēng)機抽走，在運行側(cè)的煙道內(nèi)流通大量煙氣，并且流速高，使其煙溫升高，與管內(nèi)蒸汽產(chǎn)生較強烈的熱交換，使蒸汽溫度升高。而另一側(cè)由于引、送風(fēng)機停運，煙氣流速低，造成輔機停運側(cè)的蒸汽溫度低， 鍋爐兩側(cè)的蒸汽形成溫差。

2） 當風(fēng)機單側(cè)運行時可能導(dǎo)致空預(yù)器停轉(zhuǎn)，空預(yù)器失去風(fēng)的冷卻，空預(yù)器熱端會發(fā)生膨脹，使動靜部分發(fā)生摩擦，表現(xiàn)為空預(yù)器電流周期性擺動，嚴重情況下將導(dǎo)致空預(yù)器停轉(zhuǎn)，機組將停運以消除故障。

3）當風(fēng)機單側(cè)運行時會導(dǎo)致一次風(fēng)溫降低，導(dǎo)致停運側(cè)的熱一次風(fēng)溫迅速降低，制粉系統(tǒng)的熱風(fēng)溫度迅速降低，將導(dǎo)致磨煤機干燥出力嚴重不足，從而導(dǎo)致該制粉系統(tǒng)出力下降，嚴重時將造成磨煤機堵煤等問題。

4）當風(fēng)機單側(cè)運行時可能造成送風(fēng)機倒轉(zhuǎn)，一方面熱風(fēng)倒流入風(fēng)機內(nèi)部會造成設(shè)備損壞，另一方面給風(fēng)機的恢復(fù)啟動制造了障礙。

5）運行側(cè)引風(fēng)機可能導(dǎo)致電流超限，由于除送風(fēng)機外，其他向爐膛送風(fēng)的設(shè)備并沒有停運，會導(dǎo)致運行側(cè)的引風(fēng)機工況將非常接近額定工況，如果鍋爐負壓出現(xiàn)波動的情況下，風(fēng)機將出現(xiàn)超電流運行，威脅設(shè)備安全。

6）在風(fēng)機停運過程中可能會出現(xiàn)失速，由于停運側(cè)的動葉不斷關(guān)小，兩側(cè)風(fēng)機會出現(xiàn)極大的不平衡，停運的的風(fēng)機可能由于出口阻力的增大而進入失速區(qū)，從而導(dǎo)致風(fēng)機失速。

5 應(yīng)用情況

2015年11月和2016年1月在機組運行時分別采用了單側(cè)送風(fēng)機雙側(cè)引風(fēng)機和單側(cè)引風(fēng)機雙側(cè)送風(fēng)機運行的實驗，通過機組單風(fēng)機運行的實驗數(shù)據(jù)可以看出在低負荷區(qū)間運行時由于引風(fēng)機特性曲線限定單引風(fēng)機雙側(cè)送風(fēng)機運行的方式，并不能減少引風(fēng)機電流和，其經(jīng)濟節(jié)能情況就不細做分析了。單送風(fēng)機雙側(cè)引風(fēng)機運行則可以節(jié)省大量電量，這些是顯而易見的。

6機組低負荷單側(cè)風(fēng)機運行的經(jīng)濟性

低負荷單側(cè)送風(fēng)機雙側(cè)引風(fēng)機運行的電量如下：

A引風(fēng)機：209 A

電量W=1.732×U×I×COSp×h=1.732×10×209×0.8×l=2895.904 kW·h

B引風(fēng)機：211 A

電量W=1.732×U×I X COSp×h=1.732×10 × 211×0.8×l=2923.616 kW·h

A送風(fēng)機：74 A

電量W=1.732 X U×I X COSp×h=1.732×10×74×0.8×l=1025.344 kW·h

總電量為6844.864 kW·h

低負荷雙側(cè)送引風(fēng)機運行的電量如下：

A引風(fēng)機：220 A

電量W=1.732×U×I×COSp×h=1.732×10×220×0.8×l=3048.32 kW·h

B引風(fēng)機：212 A

電量W=1.732×U×I × COSp×h=1.732×10 ×212×0.8×l=2937.472 kW·h

A送風(fēng)機：54 A

電量W=1.732 X U×I × COSp×h=1.732×10×54×0.8×l=748.224 kW·h

B送風(fēng)機：57 A

電量W=1.732 × U×I× COSp×h=1.732×10×57×0.8×l=789.792 kW·h

總電量為7523.748 kW·h

通過以上計算得知，在機組低負荷運行時，單側(cè)送風(fēng)機雙側(cè)引風(fēng)機運行的電量為6844.864 kW·h，低負荷雙側(cè)送引風(fēng)機運行的電量為7523.748 kW·h。每小時可節(jié)約電量678.944kW·h，按0.35元/ kW·h計算，6小時可節(jié)約1425.78元，全年可節(jié)約52萬元左右。

7.結(jié)束語

通過以上分析探討可知，公司兩臺1000MW機組鍋爐低負荷階段運行時采用單側(cè)送風(fēng)機運行，在保證機組安全、可靠、長周期、環(huán)保、經(jīng)濟運行的前提下，降低了廠用電，節(jié)約了能源，提高了公司的經(jīng)濟效益，該運行方式值得推薦。

參考文獻

【1】《1000MW集控運行規(guī)程》，殷浩等。

【2】《風(fēng)機單側(cè)運行的管理及安全性分析》，王占波等，萬方數(shù)據(jù)庫。

【3】《泵與風(fēng)機（第三版）》，郭立君等，中國電力出版社。

【4】《電站風(fēng)機改造與可靠性分析》，劉家鈺，中國電力出版社。

作者簡介

夏汨羅（1980---）男，河南人，大學(xué)本科，工程師，從事集控運行工作。

殷浩（1978---）男，河南人，大學(xué)本科技師，助理工程師，從事集控運行工作。

葉江海（1976---）男，河南人，大學(xué)本科，工程師，從事集控運行工作。

杜洪利（1982---）男，河南人，大學(xué)本科，工程師，從事集控運行工作。

李曉明（1985---）男，吉林人，大學(xué)本科，助理工程師，從事集控運行工作。

王海峰（1986---）男，河南人，大學(xué)本科，助理工程師，從事集控運行工作。