李兆楊　 楊　彬　 張其林

(同濟(jì)大學(xué)土木工程學(xué)院, 上海 200092)

臺(tái)風(fēng)“梅花”作用下中國航海博物館風(fēng)場特性及風(fēng)振響應(yīng)實(shí)測分析

李兆楊 楊彬 張其林

(同濟(jì)大學(xué)土木工程學(xué)院, 上海 200092)

摘要:采用超聲風(fēng)速儀與加速度傳感器,對(duì)臺(tái)風(fēng)“梅花”作用下中國航海博物館周圍風(fēng)場及雙曲面索網(wǎng)結(jié)構(gòu)風(fēng)振響應(yīng)進(jìn)行現(xiàn)場實(shí)測,對(duì)脈動(dòng)風(fēng)速的概率密度分布、湍流度、陣風(fēng)因子、湍流積分尺度、風(fēng)速功率譜等風(fēng)場特性及加速度概率密度分布、反應(yīng)譜、結(jié)構(gòu)自振頻率、阻尼比、振型等風(fēng)振特性進(jìn)行研究．結(jié)果表明:脈動(dòng)風(fēng)速的概率密度分布符合高斯分布;湍流度和陣風(fēng)因子隨平均風(fēng)速的增大而減小;順風(fēng)向、橫風(fēng)向、豎向脈動(dòng)風(fēng)速影響下順風(fēng)向湍流積分尺度平均值的比值為12.1∶3.4∶1.0,湍流積分尺度與平均風(fēng)速相關(guān)性較小,隨湍流度的增大而減小;實(shí)測脈動(dòng)風(fēng)速譜與Von Karman譜較為吻合;風(fēng)振具有較強(qiáng)的非高斯性,隨振幅閾值的增長,阻尼比的變化可分為線性遞增段和平穩(wěn)段,利用譜分析法、隨機(jī)減量法、隨機(jī)子空間法等方法計(jì)算得到的自振頻率較為一致．

關(guān)鍵詞:現(xiàn)場實(shí)測;雙曲面單層索網(wǎng);臺(tái)風(fēng);風(fēng)場特性;風(fēng)振特性

單層索網(wǎng)結(jié)構(gòu)是一種柔性結(jié)構(gòu),重量輕,剛度小,自振頻率低,且頻率分布密集,在強(qiáng)風(fēng)下結(jié)構(gòu)的變形較明顯,屬于風(fēng)致敏感性結(jié)構(gòu),風(fēng)荷載為其控制荷載．臺(tái)風(fēng)是我國的主要災(zāi)害之一[1],也是對(duì)單層索網(wǎng)結(jié)構(gòu)的主要威脅之一．研究臺(tái)風(fēng)風(fēng)場特性以及單層索網(wǎng)結(jié)構(gòu)在臺(tái)風(fēng)作用下的動(dòng)力響應(yīng),對(duì)于單層索網(wǎng)結(jié)構(gòu)的安全設(shè)計(jì)及防災(zāi)減災(zāi)具有重要意義．

目前,臺(tái)風(fēng)難以在試驗(yàn)室中模擬,現(xiàn)場實(shí)測是研究臺(tái)風(fēng)特性及臺(tái)風(fēng)作用下結(jié)構(gòu)響應(yīng)的最有效手段;對(duì)于結(jié)構(gòu)抗風(fēng),現(xiàn)場實(shí)測是一項(xiàng)基礎(chǔ)性、長期性的研究[2]．現(xiàn)場實(shí)測具有周期長、難度高、費(fèi)用大等特點(diǎn),關(guān)于強(qiáng)臺(tái)風(fēng)的現(xiàn)場實(shí)測研究較為缺乏,成為阻礙結(jié)構(gòu)抗風(fēng)研究的一個(gè)重要因素．以往的風(fēng)場特性及風(fēng)致振動(dòng)現(xiàn)場實(shí)測研究主要集中于高層或超高層結(jié)構(gòu)[3-4],關(guān)于單層索網(wǎng)結(jié)構(gòu)的研究主要為數(shù)值模擬和理論分析[5-6],而單層索網(wǎng)結(jié)構(gòu)的現(xiàn)場實(shí)測研究則鮮有報(bào)道．本文通過對(duì)臺(tái)風(fēng)“梅花”作用下中國航海博物館周圍風(fēng)場及結(jié)構(gòu)風(fēng)振響應(yīng)進(jìn)行實(shí)測研究,獲得了距離臺(tái)風(fēng)中心較近的風(fēng)場及風(fēng)振實(shí)測數(shù)據(jù),并對(duì)臺(tái)風(fēng)下的風(fēng)場特性及結(jié)構(gòu)動(dòng)力響應(yīng)進(jìn)行分析,為類似建筑的結(jié)構(gòu)抗風(fēng)設(shè)計(jì)提供參考．

1現(xiàn)場實(shí)測概況

1.1監(jiān)測結(jié)構(gòu)

中國航海博物館位于上海浦東臨港新城,由1個(gè)2層的基座及其上的大型殼體結(jié)構(gòu)和2個(gè)側(cè)翼建筑構(gòu)成．其中,殼體結(jié)構(gòu)由2片帆體鋁板雙曲面屋面、帆體之間的南北兩面雙曲面單層索網(wǎng)玻璃幕墻及邊側(cè)弧線玻璃幕墻3部分構(gòu)成．帆體結(jié)構(gòu)高度約58 m．博物館所在位置瀕臨東海,地勢平坦開闊,常年風(fēng)速較大,并且在夏秋季節(jié)易受臺(tái)風(fēng)影響．博物館帆體懸挑結(jié)構(gòu)高,受風(fēng)面積大,強(qiáng)風(fēng)作用下的結(jié)構(gòu)安全是設(shè)計(jì)、施工和運(yùn)營過程中需要重視的問題．針對(duì)這一建筑結(jié)構(gòu),開展現(xiàn)場風(fēng)環(huán)境及風(fēng)致動(dòng)力響應(yīng)監(jiān)測,對(duì)于沿海建筑結(jié)構(gòu)抗風(fēng)設(shè)計(jì)研究具有重要意義．

1.2臺(tái)風(fēng)“梅花”

2011年第9號(hào)熱帶風(fēng)暴“梅花”(Muifa)于7月28日14：00在西北太平洋洋面上生成．隨后2度升級(jí)為超強(qiáng)臺(tái)風(fēng),最大風(fēng)力為16級(jí),最高風(fēng)速為55 m/s,瞬間最大陣風(fēng)為260 km/h．中國航海博物館距離臺(tái)風(fēng)中心最小距離為230 km,所處位置在臺(tái)風(fēng)影響范圍內(nèi)．

2風(fēng)速實(shí)測與風(fēng)環(huán)境分析

2.1試驗(yàn)儀器設(shè)備

風(fēng)環(huán)境監(jiān)測的測點(diǎn)位置選擇在博物館東西側(cè)翼的裙房樓頂,東樓和西樓各布置1臺(tái)R.M.Young 81000型超聲風(fēng)速儀(見圖1)．2個(gè)風(fēng)速儀的水平距離為73 m,離地高度為26 m．風(fēng)向角沿順時(shí)針增加,正北風(fēng)時(shí)為0°,正東風(fēng)時(shí)為90°．風(fēng)速采樣頻率為10 Hz,風(fēng)速量程為0～40 m/s,分辨率為0.1 m/s．

圖1　風(fēng)速儀測點(diǎn)圖

2.2平均風(fēng)速與風(fēng)向

圖2給出了2011年8月6日11:37開始至 2011年8月7日6:39結(jié)束的10 min時(shí)距內(nèi)平均風(fēng)速與平均風(fēng)向．由圖可知,平均風(fēng)速最大值為12.06 m/s,最小值為5.54 m/s,平均風(fēng)向變化范圍為343.6°～35.4°．隨著臺(tái)風(fēng)的運(yùn)動(dòng),觀測點(diǎn)風(fēng)向由北偏東為主逐漸變?yōu)楸逼鳛橹鳎畲笏矔r(shí)風(fēng)速達(dá)到33.26 m/s．

(a) 平均風(fēng)速

(b) 平均風(fēng)向

2.3脈動(dòng)風(fēng)速概率密度分布

為分析近地實(shí)測臺(tái)風(fēng)脈動(dòng)風(fēng)速的非高斯性,本文采用高階統(tǒng)計(jì)量分析方法．偏度系數(shù)和峰度系數(shù)可用于分析數(shù)據(jù)的高斯分布特性．對(duì)于高斯時(shí)間序列而言,偏度系數(shù)為0,峰度系數(shù)為3．由圖3可知,順風(fēng)向、橫風(fēng)向和豎向脈動(dòng)風(fēng)速的偏度系數(shù)平均值分別為0.177 6,-0.019 8,0.224 1,峰度系數(shù)平均值分別為2.782 9,3.151 4,3.472 6,其中橫風(fēng)向脈動(dòng)風(fēng)速分布與高斯分布吻合最好．

(a) 偏度系數(shù)

(b) 峰度系數(shù)

將脈動(dòng)風(fēng)速除以標(biāo)準(zhǔn)差進(jìn)行歸一化處理,分析其概率密度并與高斯分布比較,結(jié)果見圖4．由圖可知,脈動(dòng)風(fēng)速概率密度分布基本符合高斯分布,這與文獻(xiàn)[7]中的結(jié)論一致．

圖4　脈動(dòng)風(fēng)速概率密度分布

2.4湍流度

湍流度描述了風(fēng)速隨時(shí)間和空間變化的程度,反映脈動(dòng)風(fēng)的相對(duì)強(qiáng)度,通常定義為10min時(shí)距內(nèi)脈動(dòng)風(fēng)速標(biāo)準(zhǔn)差與水平平均風(fēng)速U的比值,即

(1)

式中,σi(i=u,v,w)分別為脈動(dòng)風(fēng)速u(t),v(t)，w(t)在分析時(shí)距內(nèi)的標(biāo)準(zhǔn)差．分析可知，順風(fēng)向、橫風(fēng)向及豎向湍流度隨時(shí)間變化趨勢基本一致,順風(fēng)向湍流度在0.20～0.63之間分布,3個(gè)方向上脈動(dòng)風(fēng)速湍流度平均值分別為0.33,0.31,0.20．

圖5為順風(fēng)向、橫風(fēng)向及豎向湍流度隨平均風(fēng)速的變化曲線．對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行y=ax+b形式的擬合,3個(gè)方向上的湍流度擬合參數(shù)a分別為0.843,0.649,0.428;擬合參數(shù)b分別為-0.054,-0.036,-0.024;決定系數(shù)R2分別為0.567,0.428,0.300．可以看出,湍流度與平均風(fēng)速存在一定的線性關(guān)系,且湍流度均隨平均風(fēng)速的增大而減?。?/p>

圖5　湍流度隨平均風(fēng)速變化曲線

2.5陣風(fēng)因子

陣風(fēng)因子反映了陣風(fēng)風(fēng)速與平均風(fēng)速之比,通常為陣風(fēng)持續(xù)時(shí)距tg的平均風(fēng)速在分析時(shí)距T內(nèi)的最大值與分析時(shí)距平均水平風(fēng)速的比值．本文中,tg=3s,T=10min．順風(fēng)向、橫風(fēng)向及豎向陣風(fēng)因子的計(jì)算公式分別為

(2)

(3)

(4)

分析可知，順風(fēng)向、橫風(fēng)向及豎向陣風(fēng)因子隨時(shí)間變化趨勢基本一致,同一時(shí)間下陣風(fēng)因子滿足Gu>Gv>Gw,其中順風(fēng)向陣風(fēng)因子在1.32～1.81之間分布,3個(gè)方向的陣風(fēng)因子平均值分別為1.49,1.40,1.26．圖6為3個(gè)方向的陣風(fēng)因子隨平均風(fēng)速變化曲線．對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行y=ax+b形式的擬合,3個(gè)方向的陣風(fēng)因子擬合參數(shù)a分別為2.160,1.953,1.534;擬合參數(shù)b分別為-0.070,-0.059,-0.029;決定系數(shù)R2分別為0.720,0.806,0.825．由此可知,相對(duì)于湍流度,陣風(fēng)因子與平均風(fēng)速存在更強(qiáng)的線性關(guān)系,陣風(fēng)因子均隨著平均風(fēng)速的增大而減小．

圖6　陣風(fēng)因子隨平均風(fēng)速變化曲線

2.6湍流積分尺度

湍流積分尺度是脈動(dòng)風(fēng)中湍流渦旋平均尺寸的量度．當(dāng)不能滿足空間多點(diǎn)同時(shí)測量時(shí),湍流積分尺度可以根據(jù)Taylor假設(shè)(湍流凍結(jié)理論)進(jìn)行計(jì)算,即

(5)

10min時(shí)距內(nèi)順風(fēng)向、橫風(fēng)向與豎向脈動(dòng)風(fēng)速影響下順風(fēng)向湍流積分尺度的平均值分別為57.9,16.22,4.80m,三者比值為12.1∶3.4∶1.0,較文獻(xiàn)[9]給出的5.5∶2.3∶1.0偏大；其中順風(fēng)向風(fēng)速影響下順風(fēng)向湍流積分尺度最大值為375.90m．圖7(a)給出了湍流積分尺度隨平均風(fēng)速的變化關(guān)系．由圖可見,湍流積分尺度隨平均風(fēng)速的增大沒有出現(xiàn)明顯變化．圖7(b)給出了湍流積分尺度隨湍流度的變化曲線．對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合,3個(gè)方向湍流積分尺度擬合參數(shù)a分別為106.833,30.756,5.448;擬合參數(shù)b值分別為-146.637,-46.837,-3.201;決定系數(shù)R2分別為0.098 7,0.170,0.016．由圖可見,湍流積分尺度隨湍流度增大而減小,兩者具有一定的線性關(guān)系．

(a) 湍流積分尺度隨平均風(fēng)速變化曲線

(b) 湍流積分尺度隨湍流度變化曲線

2.7脈動(dòng)風(fēng)速功率譜

脈動(dòng)風(fēng)速功率譜描述了脈動(dòng)風(fēng)能量在頻率上的分布,反映了脈動(dòng)風(fēng)中不同尺度渦(頻率成分)的動(dòng)能對(duì)湍流脈動(dòng)動(dòng)能的貢獻(xiàn)．其中,具有代表性的功率譜包括Davenport譜、Simiu譜、Kaimal譜、VonKarman譜等．

(a) 順風(fēng)向

(b) 橫風(fēng)向

(c) 豎向

3風(fēng)振響應(yīng)特性分析

3.1試驗(yàn)儀器

本文選擇在南北兩面雙曲面單層索網(wǎng)玻璃幕墻上布置風(fēng)振測點(diǎn)(見圖9),每面玻璃幕墻各布置5個(gè)KD12000L型IC超低頻加速度傳感器．傳感器靈敏度為5V·s2/m,最大量程為0.1g,采集頻率為204.8Hz．下文以北面索網(wǎng)為例進(jìn)行分析．

圖9　加速度計(jì)測點(diǎn)圖

3.2風(fēng)致振動(dòng)分析

圖10為測點(diǎn)1和測點(diǎn)2從2011年8月6日13:00起的加速度時(shí)程曲線．5個(gè)測點(diǎn)的最大加速度值分別為0.182 4,0.250 4,0.161 9,0.151 4,0.223 6m/s2;均方根分別為0.009 6,0.007 9,0.004 9,0.007 2,0.009 7m/s2.測點(diǎn)2的振幅最大．

(a) 測點(diǎn)1

(b) 測點(diǎn)2

為了分析索網(wǎng)測點(diǎn)加速度與風(fēng)速的關(guān)系,計(jì)算加速度10min時(shí)距內(nèi)RMS值與10min時(shí)距內(nèi)平均風(fēng)速的正風(fēng)分量(與索網(wǎng)垂直的分量),對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行y=ax2+bx形式的擬合,測點(diǎn)1～測點(diǎn)5擬合參數(shù)a分別為0.900×10-4,1.308×10-4,1.703×10-4,1.603×10-4,1.379×10-4;擬合參數(shù)b分別為16.8×10-4,8.125×10-4,-1.509×10-4,5.325×10-4,8.661×10-4;決定系數(shù)R2分別為0.909,0.842,0.825,0.809,0.861．圖11為測點(diǎn)1和測點(diǎn)2加速度均方根與平均風(fēng)速關(guān)系曲線．由圖可知,隨著風(fēng)速的增大,加速度的RMS值增大,擬合曲線選取二次曲線,相關(guān)性較明顯．

(a) 測點(diǎn)1

(b) 測點(diǎn)2

3.3加速度概率密度分布

圖12為10min時(shí)距內(nèi)加速度偏度系數(shù)和峰度系數(shù)隨時(shí)間的變化曲線．由圖可知,加速度數(shù)據(jù)的偏度系數(shù)與高斯分布較接近,峰度系數(shù)均比高斯分布大,最大達(dá)到41．究其原因主要在于，索網(wǎng)結(jié)構(gòu)在臺(tái)風(fēng)作用下表現(xiàn)出較強(qiáng)的非線性,在接近高斯分布的來流風(fēng)作用下,響應(yīng)具有較強(qiáng)的非高斯性．

(a) 偏度系數(shù)

(b) 峰度系數(shù)

3.4加速度響應(yīng)譜分析

對(duì)加速度數(shù)據(jù)進(jìn)行傅里葉變換．圖13給出了測點(diǎn)1和測點(diǎn)2的加速度響應(yīng)功率譜;表 1列出了由功率譜識(shí)別出的各測點(diǎn)前5階自振頻率．由此可知,各測點(diǎn)的自振頻率較為接近．

圖13　加速度響應(yīng)功率譜

Hz

3.5阻尼比特性

結(jié)構(gòu)阻尼是結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性的重要參數(shù)之一,阻尼比對(duì)于索網(wǎng)設(shè)計(jì)階段響應(yīng)大小的評(píng)估具有重要意義．目前,關(guān)于結(jié)構(gòu)阻尼比的實(shí)測研究主要集中于高層超高層結(jié)構(gòu),而關(guān)于索網(wǎng)結(jié)構(gòu)的阻尼比實(shí)測研究則鮮有涉及．隨機(jī)減量法是一種評(píng)估結(jié)構(gòu)非線性阻尼比的有效方法[10-11]．為了確定每階模態(tài)對(duì)應(yīng)的阻尼比,需要對(duì)加速度數(shù)據(jù)進(jìn)行濾波,以截取所研究模態(tài)頻率附近一定范圍內(nèi)的成分．隨機(jī)減量法振幅閾值大小的選取影響到參與計(jì)算的樣本數(shù)量,以閾值為振幅量度,可以比較不同振幅對(duì)于結(jié)構(gòu)阻尼比的影響．

圖14為測點(diǎn)1前2階模態(tài)阻尼比隨加速度振幅截取閾值的變化關(guān)系,截取閾值取為加速度均方差的0.1～5.0倍．由圖可見,隨著振幅的變化,阻尼比變化可分為以下2個(gè)階段:① 振幅為加速度均方差的0.1～1.5倍時(shí),阻尼比與振幅基本呈線性遞增關(guān)系,可認(rèn)為是阻尼比線性遞增段;② 振幅大于1.5倍加速度均方差時(shí),阻尼比基本不變,可認(rèn)為是阻尼比平穩(wěn)段．選取平穩(wěn)段均值作為阻尼比表征．表2為利用隨機(jī)減量法得到的各測點(diǎn)阻尼比．

(a) 第1階

(b) 第2階

%

3.6結(jié)構(gòu)整體振型

隨機(jī)子空間法可以從狀態(tài)空間方程中識(shí)別出結(jié)構(gòu)模態(tài)參數(shù),而無需傅里葉變換,在空間模態(tài)較為接近的系統(tǒng)識(shí)別中具有優(yōu)勢,可以比較準(zhǔn)確地識(shí)別出系統(tǒng)頻率、振型等參數(shù)[12-14]．本文利用基于協(xié)方差的隨機(jī)子空間法對(duì)索網(wǎng)結(jié)構(gòu)的風(fēng)振數(shù)據(jù)進(jìn)行模態(tài)識(shí)別．圖15給出了索網(wǎng)結(jié)構(gòu)前2階振型對(duì)應(yīng)的各測點(diǎn)響應(yīng)比值，通過隨機(jī)子空間法計(jì)算得到的前5階阻尼比分別為2.03%,1.84%,3.07%,2.52%,3.09%,與基于隨機(jī)減量法計(jì)算得到的各測點(diǎn)阻尼比平均值差別不大．

圖15　索網(wǎng)結(jié)構(gòu)振型

使用有限元軟件對(duì)單片玻璃幕墻索網(wǎng)結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析．表3給出了基于4種方法得出的自振頻率．由表可知,利用譜分析法、隨機(jī)減量法、隨機(jī)子空間法等方法計(jì)算得到的自振頻率較為一致,且與有限元計(jì)算結(jié)果相近．利用有限元法計(jì)算得到的索網(wǎng)結(jié)構(gòu)前2階振型見圖16.

表3　自振頻率結(jié)果比較　Hz

圖16有限元法計(jì)算得到的索網(wǎng)結(jié)構(gòu)振型

4結(jié)論

1) 通過分析偏度系數(shù)和峰度系數(shù)發(fā)現(xiàn),3個(gè)方向的脈動(dòng)風(fēng)速均基本符合高斯分布．湍流度隨著平均風(fēng)速的增大而減小,平均值分別為0.33,0.31,0.20．陣風(fēng)因子隨著平均風(fēng)速的增大而減小,平均值分別為1.49,1.40,1.26．順風(fēng)向、橫風(fēng)向及豎向脈動(dòng)風(fēng)速影響下順風(fēng)向湍流積分尺度平均值的比值為12.1∶3.4∶1.0,湍流積分尺度與平均風(fēng)速相關(guān)性較小,隨湍流度的增大而減小．順風(fēng)向、橫風(fēng)向及豎向脈動(dòng)風(fēng)速實(shí)測譜均與VonKarman譜最為吻合．3個(gè)方向脈動(dòng)風(fēng)速譜峰值頻率遞增,低頻段能量逐漸減小,高頻段能量逐漸增大．

2) 臺(tái)風(fēng)下索網(wǎng)結(jié)構(gòu)的風(fēng)振概率密度分布具有較強(qiáng)的非高斯性．采用隨機(jī)減量法研究臺(tái)風(fēng)下的索網(wǎng)結(jié)構(gòu)阻尼比特性,隨振幅增大,阻尼比的變化可分為線性遞增段和平穩(wěn)段2個(gè)階段．利用譜分析、隨機(jī)減量法、隨機(jī)子空間法等方法計(jì)算得到的自振頻率較為一致,且與有限元計(jì)算結(jié)果相近．

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Field measurement on wind filed characteristics and wind-induced vibration response of China Maritime Museum during typhoon ‘Muifa’

Li Zhaoyang Yang Bin Zhang Qilin

(College of Civil Engineering, Tongji University, Shanghai 200092, China)

Abstract:The field measurement of the wind field around China Maritime Museum and the wind-induced vibration response of China Maritime Museum’s hyperbolic cable net structure during the typhoon ‘Muifa’ was carried out by using ultrasonic anemometers and accelerometers. The wind field characteristics of typhoon ‘Muifa’, such as the probability density distribution of the fluctuating wind speed, the turbulence intensity, the gust factor, the turbulence integral scale and the wind speed power spectra, and the wind-induced vibration characteristics, such as the probability density distribution of the acceleration, the power spectra, the natural frequency, the damping ratio and the mode, were analyzed. The results show that the probability density distribution of the fluctuating wind speed follows the Gaussian distribution. The turbulence intensity and the gust factor decrease with the increase of the mean wind speed. The ratio of the average longitudinal turbulence integral scale influenced by the longitudinal, lateral and vertical wind is 12.1∶3.4∶1.0. The turbulence integral scale is weakly correlated with the mean wind speed and decreases with the increase of the turbulence intensity. The measured spectra of the fluctuating wind speed agree with the Von Karman spectrum. The wind-induced vibration has strong non-Gaussian characteristics. With the increase of the amplitude thresholds, the change of the damping ratio can be divided into the linear incremental stage and the stationary stage. The natural frequencies obtained by the spectral analysis method, the random decrement method, and the random subspace method are in good agreement.

Key words:field measurement; monolayer hyperbolic cable net; typhoon; wind field characteristics; wind-induced vibration characteristics

DOI:10.3969/j.issn.1001-0505.2016.02.024

收稿日期:2015-09-03.

作者簡介:李兆楊(1988—)，男，博士生；楊彬(聯(lián)系人)，男，博士，副教授，yangbin@#edu.cn.

基金項(xiàng)目:國家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51408432，90815003)、 “十二五”國家科技支撐計(jì)劃資助項(xiàng)目(2011BAJ08B10).

中圖分類號(hào):TU317.2;TU312.1

文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A

文章編號(hào):1001-0505(2016)02-0379-07

引用本文: 李兆楊,楊彬,張其林.臺(tái)風(fēng)“梅花”作用下中國航海博物館風(fēng)場特性及風(fēng)振響應(yīng)實(shí)測分析[J].東南大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版),2016,46(2):379-385. DOI:10.3969/j.issn.1001-0505.2016.02.024.