張佰龍

1000MW汽輪機通流部分損壞事故淺析

張佰龍

（廣東大唐國際雷州發(fā)電有限責任公司 廣東雷州 524044）

隨著我國自主火電設備制造水平的不斷進步，汽輪機往大容量、高參數(shù)的方向發(fā)展，極大的提高了汽輪機的運行效率。然而，大型汽輪機通流部分損壞，將會嚴重影響到機組的安全穩(wěn)定運行，造成巨大的經(jīng)濟損失。因此，及時通過汽輪機運行參數(shù)判斷出汽輪機通流部分故障，盡快將機組停運下來，能極大地減輕汽輪機損壞程度。本文分析了一起1000MW機組汽輪機通流部分損壞事故，探究通流部分損壞典型特征。

汽輪機；通流部分損壞；典型特征

1 引言

通過對一起1000MW機組汽輪機通流部分損壞事故的分析，討論了大型汽輪機通流部分損壞的典型特征，為以后類似的事故提供指導，減輕事故損失程度。

2 1000MW汽輪機通流部分結構簡介

汽輪機的通流部分主要是由各個級的通流部分和進、排汽部分組成，它包括調(diào)節(jié)閥、進汽室內(nèi)的噴嘴、安裝在隔板上的靜葉、緊固在轉子上的動葉柵等部件組成，是汽輪機完成能量轉換的核心部件。某電廠二期#4機汽輪機為哈爾濱汽輪機有限責任公司與日本東芝株式會社聯(lián)合設計制造的超超臨界、一次中間再熱、單軸、四缸四排汽、雙背壓、八級非調(diào)整回熱抽汽、凝汽式汽輪機，其型號為：CCLN1000-25.0/600/600。高壓缸為單流式、雙層缸結構，高壓缸共有10級，在內(nèi)缸的前端有一雙流沖動式調(diào)節(jié)級噴嘴蒸汽室，9個沖動式壓力級。中壓缸為雙層、分流結構，由對稱7個壓力級構成。兩個低壓缸結構相同，均為雙層、分流、落地式結構。內(nèi)缸的環(huán)形進汽室位于中間部位，前、后兩個流向的通流各布置了6個級。

3 事故經(jīng)過

2015年3月9日16時58分08秒，某電廠4號機組協(xié)調(diào)運行方式，運行工況穩(wěn)定，負荷907MW，真空-97.22kPa/-96.56kPa，最大軸振為#5Y方向為91.56um，最大瓦溫為#2軸承溫度90.1℃；軸位移為-0.12mm/-0.19mm/-0.33mm/-0.28mm，再熱汽壓力4.02MPa，各軸瓦、推力軸承溫度正 常 ， 振 動 正 常（1X/1Y/1W：24.69um/25.47um/7.11um；2X/2Y/2W：69.06um/82.34um/16.63um；3X/3Y/3W：24.53um/32.66um/15.93um；4X/4Y/4W：21.56um/61.56um/10.04um；5X/5Y/5W：54.69um/91.56um/49.63um）；大機油壓、油溫分別為0.24MPa、40℃。4個高壓調(diào)門開度分別為28.7%、109.5%、109.5%、1.8%，所有軸振保護均正常投入。

我們選取事故過程中的三個點來分析。第一個點時間為17：01：11，大機軸承振動第一次突變，#3Y、#4Y振動分別從32.66um、61.56um突變到64.69um、108.28um，軸位移從這一時刻開始，慢慢從-0.3mm左右變至-0.2mm左右，汽輪機其它運行參數(shù)沒有出現(xiàn)明顯變化。

第二個點時間為17：06：05，大機軸承振動第二次突變，3Y、4Y振動分別由32.66um、61.56um突變到114.06um、174.69um，其它相鄰#1、#2、#5軸承振動及瓦蓋振動也突變上升較多。

第三個點時間為17：06：14，大機軸承振動第三次突變，汽輪機軸承振動#3X、#3Y、#4X、#4Y分別突變至295um、206um、295um、216um。大機軸振保護未動作（保護為任一軸承振動達到跳機值175um與上除本瓦外任一軸承振動達報警值125um，動作延時時間為3s，經(jīng)熱工檢查振動大于175um持續(xù)時間未到）。

從汽輪機軸承振動第二次突變開始，汽輪機綜合閥位快速從79%開大至84%，負荷由891MW突降至850MW，高壓缸調(diào)節(jié)級壓力由15.8MPa升至17.2MPa，#1、#2、#3段抽汽壓力也有不同程度升高，汽輪機軸位移分別從-0.07mm/-0.11mm/-0.25mm/-0.19mm升至0.56mm/0.53mm/0.41mm/0.4mm后又恢復正常，大機真空由-96.8kPa/-96.2kPa逐步降至-95.0kPa/-94.5kPa，中壓缸電端排溫度由358℃逐步漲至379℃，大機油溫、油壓和各瓦瓦溫無明顯變化。18時27分，機組負荷115MW，汽輪機打閘、鍋爐MFT、發(fā)電機解列，破壞真空。18時57分，汽輪機轉速到0r/min，惰走時間31min，三次投盤車均失敗，就地手動盤車無法盤動，關閉汽輪機本體各疏水門，汽輪機悶缸。

圖1 汽輪機軸承振動趨勢圖

圖2 汽輪機高、中壓缸排汽壓力及溫度變化情況

圖3 汽輪機各段抽汽壓力趨勢圖

4 汽輪機通流部分損壞情況

3月17日揭中壓外缸，3月19日解體完畢，檢查發(fā)現(xiàn)中壓缸電端第二級隔板脫落，第二級動葉全部磨損，第一級動葉、第三級動葉和靜葉均有不同程度損傷（見圖4）。

5 事故分析

經(jīng)分析，事故發(fā)生的過程推斷如圖5所示，因為中壓缸電端第二級靜葉根部與外環(huán)隔板焊接不牢固，汽輪機運行中第二級靜葉在蒸汽壓力作用下，根部與外環(huán)隔板發(fā)生脫落，脫落的第二級靜葉攜帶內(nèi)環(huán)隔板向第二級動葉偏移并發(fā)生碰磨，造成中壓第2級隔板靜葉片整圈脫落，第2級動葉片整圈全部從根部斷裂，中壓轉子第2級輪緣損壞，中壓第1級動葉片出汽邊嚴重損傷。

圖4 4號機中壓電端第二級隔板及內(nèi)環(huán)損壞情況與第二級脫落的動葉

圖5 汽輪機通流部分損壞過程推斷示意圖

結合事故經(jīng)過，我們可以推測：汽輪機軸承振動第一次發(fā)生突變時，正是第二級靜葉根部部分脫離外環(huán)隔板，靜葉、內(nèi)環(huán)偏移與動葉發(fā)生碰磨的時刻點，此時，汽輪機通流部分的損壞并未引起做功能力的下降，除了軸承振動與軸位移發(fā)生變化外，汽輪機其它運行參數(shù)并未有明顯變化。汽輪機軸承振動第二次發(fā)生突變時，正是靜葉完全脫落，卡進動葉的時刻，此時除了汽輪機軸承振動劇烈變化之外，還有負荷突降，綜合閥位開大等一系列運行參數(shù)變化表現(xiàn)，正是因為汽輪機通流部分損壞，引起做功能力突然下降，調(diào)節(jié)級及汽輪機各段抽汽壓力上升，中壓缸電端排汽溫度顯著升高，真空降低。汽輪機軸承振動第三次發(fā)生突變時，正是第二級動葉全部掃膛、掉落的時候，由于轉子的高速旋轉，持續(xù)的時間不久，沒有觸發(fā)汽輪機振動保護，而后除了中壓缸電端排汽溫度持續(xù)上升外，汽輪機其它大部分運行參數(shù)逐漸恢復正常，給運行人員的判斷造成了一定的困擾，延誤了緊急停機的時機，使得汽輪機損壞程度加劇。

6 結語

綜上所述，可以得出結論，汽輪機通流部分損壞后，必然引起做功能力的下降，汽輪機會有一個負荷突降、調(diào)門開度增加的過程，通流部分損壞所在位置的排汽溫度會顯著上升，同時伴隨的一般會有汽輪機軸承振動的突增、軸位移突變、推力軸承烏金及回油溫度異常上升、各段抽汽壓力升高、就地出現(xiàn)異常周期性摩擦聲。遇到上述汽輪機通流部分損壞的顯著特征時，如汽輪機主保護未動作，應及時果斷手動打閘緊急破壞真空停機，以減輕汽輪機損壞程度。

[1]黃樹紅.汽輪機原理.北京：中國電力出版社，2008.

[2]××電廠4號機組中壓電端第二級隔板軸向碰磨脫落事件原因分析報告.華北電力科學研究院有限責任公司，2015，4.

[3]陳國強，葉春.汽輪機通流部分的故障診斷[J].動力工程學報，2004，24（1）：98～101.

TK26

A

1004-7344（2016）31-0107-02

2016-10-11

張佰龍（1988-），男，助理工程師，本科，主要從事火電廠集控運行工作。