賁　柯，王沈力，王春得，杜　俊

（甘肅中建市政工程勘察設計研究院，甘肅蘭州730000）

西北地區(qū)典型土—巖混合邊坡危巖體穩(wěn)定性分析評價

賁柯*，王沈力，王春得，杜俊

（甘肅中建市政工程勘察設計研究院，甘肅蘭州730000）

土-巖混合邊坡在西北地區(qū)廣泛分布，土-巖混合邊坡是指上部是土和強分化巖石組成，下部是巖石組成的邊坡?，F(xiàn)在使用的規(guī)范中未明確給出結(jié)合現(xiàn)實問題的土-巖混合邊坡危巖體穩(wěn)定性分析判別方法，結(jié)合西北地區(qū)的工程實例，本文提出先運用傾倒式危巖破壞模型進行穩(wěn)定性計算，再利用危巖墜落式危巖破壞模型進行穩(wěn)定性計算，將2種方法的計算結(jié)果進行互補性對比利用，為今后西北地區(qū)的土-巖混合邊坡危巖體工程的穩(wěn)定性計算分析提供可靠的參考。

西北地區(qū)；土-巖混合邊坡；危巖體；穩(wěn)定性計算

土-巖混合邊坡是西北地區(qū)最為典型的邊坡類型，顧名思義：土-巖混合邊坡是指上部是土和強分化巖石組成，下部是巖石組成的邊坡。隨著西部大開發(fā)城鎮(zhèn)化的大幅推進，城市日益擴張，被人為開挖或自然破壞的邊坡形成的危巖體對于人們的生產(chǎn)與生活帶來了很大的潛在危險。現(xiàn)在使用的規(guī)范中未明確給出結(jié)合現(xiàn)實問題的土—巖混合邊坡危巖體穩(wěn)定性計算的判別方法。對于邊坡危巖體的穩(wěn)定性評價，方法較多，例如：地質(zhì)分析法、極限平衡法、數(shù)值計算、有限元數(shù)值模擬等，本文主要采用地質(zhì)特征結(jié)合穩(wěn)定性系數(shù)來確定危巖體的穩(wěn)定性。

1　危巖體結(jié)構(gòu)特征

本高邊坡區(qū)均為巖質(zhì)邊坡，其穩(wěn)定性主要取決于結(jié)構(gòu)面發(fā)育程度、結(jié)構(gòu)面之間的組合關(guān)系、結(jié)構(gòu)面與臨空面間的空間關(guān)系，以及卸荷松動情況，從而確定可能變形失穩(wěn)的危巖體的形態(tài)、規(guī)模及空間分布，同時判定不穩(wěn)定塊體可能移動的方向和破壞方式。根據(jù)本邊坡區(qū)結(jié)構(gòu)面之間的組合關(guān)系、巖體卸荷風化程度，以及巖層傾向與坡向的關(guān)系，本邊坡可分為Ⅰ-Ⅲ三個工程地質(zhì)分區(qū)。

邊坡各分區(qū)內(nèi)巖層巖性及其產(chǎn)狀情況比較一致，巖層平直，整合程度高，層位穩(wěn)定。各分區(qū)內(nèi)巖體結(jié)構(gòu)面發(fā)育程度，卸荷風化作用情況有一定差異。其中Ⅰ區(qū)巖體結(jié)構(gòu)面主要為近南北向節(jié)理組，近東西向節(jié)理組和巖層層面，卸荷變形作用相對較弱，2組近南北向和近東西向的節(jié)理組為共軛節(jié)理，其組合成為切割巖體的控制性結(jié)構(gòu)面。南北向節(jié)理面傾角70°～85°，東西向節(jié)理面傾角65°～82°，巖層層面傾角6°～8°，根據(jù)結(jié)構(gòu)面合關(guān)系，巖體被切割成底面近水平的巖柱，其穩(wěn)定性較好。邊坡淺部風化程度較高，并發(fā)育有張拉風化裂隙，坡體上分布的孤懸危石主要為山體削坡開挖時巖體受擾動而形成，其穩(wěn)定性差，部分巖塊已處于極限平衡狀態(tài)，存在崩塌的危險。

Ⅱ區(qū)邊坡內(nèi)分布有一條張拉斷裂，即橋頭張性斷裂。該斷裂拉斷地層后受溝內(nèi)流水沖蝕形成現(xiàn)狀沖溝。由于受斷裂帶的影響，該區(qū)內(nèi)巖體較為破碎，次生節(jié)理及發(fā)育程度較高，風化卸荷裂隙追蹤節(jié)理面發(fā)展，并使之擴大，加上削坡時的人為擾動，又加劇了巖體中節(jié)理裂隙尺度擴大，使得邊坡表部巖體更為破碎，塊度變小，從而形成了一系列分布密集的危石和不穩(wěn)定塊體，部分巖塊底部已經(jīng)懸空，并產(chǎn)生后緣拉裂縫，在各種地質(zhì)營力作用下極易崩塌。在人工切坡后因圍巖壓力變化，產(chǎn)生附加剪應力，強度不高的巖塊因附加剪應力而坡壞，產(chǎn)生楔形體和塊體順層滑移，這種破壞形式在Ⅱ區(qū)切坡處比較明顯。該區(qū)為危巖分布最密集，潛在不穩(wěn)定塊體最多的分區(qū)，在邊坡與沖溝相交的轉(zhuǎn)角地帶穩(wěn)定性最差。

Ⅲ區(qū)邊坡相對較為穩(wěn)定，邊坡坡面多為自然形成，上緩下陡，其上分布有黃土和坡積物覆蓋層，坡面上植較為茂盛。該邊坡經(jīng)自然平衡，山體整體處于平衡狀態(tài)，僅零星部位分布有潛在不穩(wěn)定塊體。相比之下Ⅲ區(qū)邊坡為勘察區(qū)內(nèi)穩(wěn)定性最好的坡段。

2　邊坡危巖可能的破壞模式及穩(wěn)定性計算

危巖體的穩(wěn)定性受多種因素制約，其穩(wěn)定性計算涉及較多參數(shù)和復雜的邊界條件，而準確參數(shù)的獲得和邊界條件的完全查明非常困難。為了深刻認識區(qū)內(nèi)危巖的穩(wěn)定性，適應危巖整治的需要，試選擇部分典型危巖崩塌類型進行穩(wěn)定性計算分析。由于危巖體的穩(wěn)定性評價，目前尚無較為合理的定量方法，本次對邊坡危巖體的計算主要依據(jù)《工程地質(zhì)手冊》（第四版）和《滑坡防治工程勘察規(guī)范》（DZ/T 0218-2006）所提供的方法確定。

2.1危巖可能的破壞模式

由于危巖體的邊界條件、裂隙貫通深度難以準確確定，只能把一些不完全確定的因素理想化地進行定量分析計算。根據(jù)危巖體的可能破壞模式，建立計算模型。通過現(xiàn)場踏勘調(diào)查，根據(jù)邊坡危巖結(jié)構(gòu)特征及現(xiàn)狀，對其可能發(fā)生的破壞模式做出預測。

（1）危巖傾倒破壞。傾倒式崩塌發(fā)生于被裂隙貫通后與母巖分離的危巖體中，暴雨、風化、地震是其主要誘發(fā)因素（見圖1）。其計算模型如圖2所示：

圖1　傾倒式危巖穩(wěn)定性計算模型

圖2　傾倒式危巖

根據(jù)以上模型，其危巖穩(wěn)定性系數(shù)按照如下公式計算：

式中：F——危巖穩(wěn)定系數(shù)；

H——后緣裂隙上端到未貫通段的垂直距離，m；

W——危巖體自重，kN/m3；

Flk——危巖體抗拉強度標準值，kPa；根據(jù)巖石抗拉強度標準值乘以0.4的折減系數(shù)確定；

h——后緣裂隙深度，m；

hw——后緣裂隙充水高度，m，天然時取0.2h，暴雨時取0.3～0.5h（根據(jù)裂隙發(fā)育情況而定）；

V——裂隙水壓力，kN/m，V=0.5γwhw2；

Q——地震力（kN/m），Q=ζeW，ζe為地震水平系數(shù)取0.05；

β——后緣裂隙傾角，（°）；

α——危巖體重心到傾覆點的水平距離，m；

h0——危巖體重心到傾覆點的垂直距離，m；

b——后緣裂隙末端到傾覆點的水平距離，m。

（2）危巖墜落式破壞。勘察區(qū)可能發(fā)生墜落式崩塌的危巖其后緣均有陡傾裂隙，下部處于懸空狀態(tài)（見圖3），其計算模型如圖4所示：

圖3　墜落式危巖穩(wěn)定性計算模型

根據(jù)以上模型，其危巖穩(wěn)定性系數(shù)按照如下公式計算：

式中：Q——地震力，kN/m，Q=ζeW，ζe為地震水平系數(shù)取0.05；

W——危巖體自重，kN/m3；

H——危巖體垂直高度，m；

h——危巖體重心到其下部邊界垂直高度，m；

ζ——危巖抗彎力矩計算系數(shù)；

a0——危巖體重心到潛在破壞面的水平距離，m；

b0——危巖體重心到過潛在破壞面形心的鉛垂距離，m；

flk——危巖體抗拉強度標準值（kPa），根據(jù)巖石抗拉強度標準值乘以0.2的折減系數(shù)確定。

2.2計算參數(shù)的確定及計算結(jié)果

（1）計算工況。危巖穩(wěn)定性計算所采用的工況可分為天然工況（工況1）、暴雨工況（工況2）、地震工況（工況3）；

危巖穩(wěn)定性計算中各工況考慮的荷載組合應符合下列規(guī)定：

a.對工況1和工況2應考慮自重，同時對傾倒式危巖應考慮現(xiàn)狀裂隙水壓力、暴雨時裂隙水壓力。

b.對工況3應考慮自重和地震力，同時對傾倒式危巖應考慮暴雨時裂隙水壓力。

圖4　墜落式危巖

（2）計算參數(shù)的確定。計算參數(shù)的選擇考慮裂隙的貫通程度、裂隙的填充程度及裂隙的結(jié)合情況，根據(jù)《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（DB50/330-2002）表4.5.1結(jié)構(gòu)面抗剪強度指標標準值來確定裂隙面粘聚力C及內(nèi)摩擦角φ；巖體抗拉強度根據(jù)室內(nèi)巖石抗拉強度試驗值按《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2001 2009版）的折減要求進行折減，折減時考慮陡崖體的裂隙貫通程度。自然狀態(tài)下裂隙充水高度取裂隙深度的0.2倍，暴雨時裂隙充水高度取裂隙深度的0.5倍。計算參數(shù)見表1、穩(wěn)定狀態(tài)劃分標準見表2。

表1　危巖體穩(wěn)定性計算參數(shù)一覽表

表2　危巖穩(wěn)定狀態(tài)劃分標準表

（3）穩(wěn)定性計算結(jié)果。根據(jù)上述穩(wěn)定性計算公式對邊坡典型部位上分布的不穩(wěn)定塊體（計算危巖位置詳見綜合工程地質(zhì)圖）進行穩(wěn)定性計算，計算結(jié)果表見表2。

從計算結(jié)果可以看出，傾倒式破壞危巖體W1在天然狀態(tài)下穩(wěn)定，在暴雨和地震工況下處于欠穩(wěn)定狀態(tài)，墜落式破壞危巖體W2、W3、W4、W5、W6在天然、暴雨和地震狀態(tài)下均處于欠穩(wěn)定狀態(tài)。由此可見，邊坡危巖主要破壞模式為墜落式，在暴雨或者地震影響下局部可能發(fā)生傾倒破壞。危巖體的體積越大，地震作用的強度越大，危巖下部風化凹腔越深，危巖穩(wěn)定性越差；地震力作用對危巖體的穩(wěn)定性影響最大，在發(fā)生地震的情況下，勘察區(qū)危巖體發(fā)生崩塌失穩(wěn)的可能性大。

3　結(jié)語

由于土-巖混合邊坡的地質(zhì)結(jié)構(gòu)、結(jié)構(gòu)面抗剪強度指標獲取十分困難，無法真正進行危巖體穩(wěn)定性的定量計算，僅僅用一種危巖體破壞模式來判別危巖體的穩(wěn)定狀態(tài)是不全面的。采用2種或2種以上的危巖體破壞模式進行危巖體穩(wěn)定性系數(shù)的計算進行相互對比，可以起到相互驗證的作用。

對于西北地區(qū)現(xiàn)在使用的規(guī)范中未明確給出結(jié)合現(xiàn)實問題的土-巖混合邊坡危巖體穩(wěn)定性分析判別方法，本文中總結(jié)的2種計算方法可以給今后西北地區(qū)土-巖混合邊坡危巖體穩(wěn)定性計算有指導作用。

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TD32

A

1004-5716（2016）03-0008-04

2015-03-21

2015-03-23

賁柯（1989-），男（漢族），新疆鄯善人，工程師，現(xiàn)從事工程勘察、設計、檢測等技術(shù)工作。