馮宏朝　高　鋒　王少鵬

(中國(guó)水利水電第十一工程局有限公司，河南 鄭州　450001)

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注漿壓力對(duì)盾構(gòu)隧道管片變形及受力特性的影響研究

馮宏朝高鋒王少鵬

(中國(guó)水利水電第十一工程局有限公司，河南 鄭州450001)

以深圳地鐵7號(hào)線為工程背景，通過(guò)建立數(shù)值計(jì)算模型，探究了管片襯砌在非均勻注漿壓力作用下的變形及受力情況，結(jié)果表明：在非均勻注漿壓力的作用下，盾構(gòu)隧道管片襯砌結(jié)構(gòu)產(chǎn)生明顯的上浮現(xiàn)象，管片上浮值較大，管片應(yīng)力值在可控范圍內(nèi)。

盾構(gòu)隧道，管片，注漿壓力，上浮力

隨著我國(guó)城市化進(jìn)程的不斷加快，地鐵成為了緩解城市內(nèi)部交通擁堵問(wèn)題的有效措施。盾構(gòu)法憑借其施工速度快、對(duì)環(huán)境及周圍建筑的擾動(dòng)小等優(yōu)點(diǎn)，在地下鐵道的建設(shè)過(guò)程應(yīng)用更加廣泛。但是，當(dāng)盾構(gòu)隧道穿越各類復(fù)雜地層時(shí)，其面臨諸多問(wèn)題與挑戰(zhàn)。當(dāng)盾構(gòu)隧道埋深較淺時(shí)，上覆土壓力等不足以抵抗注漿壓力等效應(yīng)所形成的上浮力對(duì)管片襯砌的作用時(shí)，管片會(huì)出現(xiàn)上浮現(xiàn)象，從而導(dǎo)致管片出現(xiàn)一定程度的破損，削弱了隧道結(jié)構(gòu)的承載能力及耐久性。本文以深圳地鐵7號(hào)線為工程依托，探究盾構(gòu)隧道穿越淺覆土地段時(shí)，在施工階段非均勻分布的注漿壓力對(duì)管片襯砌結(jié)構(gòu)變形及受力特征的影響規(guī)律，對(duì)現(xiàn)場(chǎng)施工提供指導(dǎo)。

1　工程概況

深圳地鐵7號(hào)線全長(zhǎng)30.41 km，其中西麗湖站—西麗站區(qū)間位于深圳市南山區(qū)，本文以隧道埋深較淺的DK0+882.836～DK0+942.836長(zhǎng)度為60 m的區(qū)段進(jìn)行研究。該段隧道覆土平均厚度6.4 m，從地面向下各地層分別為素填土、礫質(zhì)粘性土、全風(fēng)化花崗巖及微風(fēng)化花崗巖等地層。

2　建立數(shù)值計(jì)算模型

2.1計(jì)算基本假設(shè)

為了方便建立數(shù)值計(jì)算模型，同時(shí)使計(jì)算結(jié)果與實(shí)際情況更加接近，做出以下假定：1)不考慮管片襯砌之間的相互作用，將管片襯砌環(huán)按照一個(gè)整體考慮，對(duì)剛度進(jìn)行折減；2)不考慮地下水對(duì)計(jì)算結(jié)果的影響；3)將地層進(jìn)行適當(dāng)?shù)暮?jiǎn)化，物理力學(xué)參數(shù)取該范圍內(nèi)地層的平均值。

2.2選取計(jì)算參數(shù)

盾構(gòu)隧道施工過(guò)程中，在管片脫離盾構(gòu)機(jī)后，管片環(huán)失去了盾構(gòu)機(jī)的壓重作用，同時(shí)由于漿液還沒(méi)有凝結(jié)，受到注漿壓力的作用，此時(shí)的管片上浮量最大，施工過(guò)程控制難度最大，本文即采用ANSYS軟件選擇管片脫離盾構(gòu)機(jī)后在最淺覆土斷面上浮這一過(guò)程進(jìn)行模擬，利用三維有限元模型對(duì)施工期盾構(gòu)隧道的上浮特性進(jìn)行了數(shù)值模擬。根據(jù)地質(zhì)勘查報(bào)告選取地層參數(shù)，各地層的物理力學(xué)參數(shù)見(jiàn)表1。

表1　地層及結(jié)構(gòu)參數(shù)表

2.3建立計(jì)算模型

根據(jù)區(qū)間內(nèi)所選區(qū)段的地質(zhì)分布情況建立數(shù)值計(jì)算模型，其中模型長(zhǎng)60 m(隧道軸線方向)，寬58 m，高30.4 m，取隧道埋深為6.4 m，均能滿足開(kāi)挖土體影響范圍3倍～5倍洞徑的要求，單元類型為六面體8節(jié)點(diǎn)Solid45實(shí)體單元，每個(gè)節(jié)點(diǎn)都具有X，Y，Z三個(gè)方向的自由度，具有塑性、大變形和大應(yīng)變的能力。管片外徑為6.0 m，內(nèi)徑為5.4 m，管片厚30 cm，注漿層厚度為20 cm。有限元計(jì)算模型如圖1所示。

2.4模擬開(kāi)挖及施加注漿壓力

模擬隧道開(kāi)挖時(shí)，采用軟件程序提供的“生”與“死”及材料參數(shù)變換功能進(jìn)行模擬，通過(guò)分次殺死和激活單元、變換不同位置的材料參數(shù)來(lái)模擬盾構(gòu)隧道的掘進(jìn)、管片拼裝及同步注漿的過(guò)程。為減少計(jì)算工作量，模型取2環(huán)襯砌作為一個(gè)計(jì)算開(kāi)挖步，即每個(gè)開(kāi)挖步長(zhǎng)3 m，共40個(gè)開(kāi)挖步。當(dāng)管片脫離盾尾之后，管片失去了盾尾的約束作用，管片上方和兩側(cè)的土體在盾構(gòu)掘進(jìn)擾動(dòng)及重力作用下坍落到管片上，導(dǎo)致注漿漿液聚集在管片下半部。因此，管片在非均勻分布的注漿壓力作用下會(huì)出現(xiàn)上浮現(xiàn)象，計(jì)算中在管片下半部分的外側(cè)施加徑向的上浮力。

3　計(jì)算結(jié)果分析

考慮到邊界效應(yīng)對(duì)計(jì)算結(jié)果的影響，本文選取15 m～51 m范圍內(nèi)的管片進(jìn)行分析，對(duì)管片襯砌結(jié)構(gòu)的位移及受力狀態(tài)進(jìn)行分析，對(duì)隧道結(jié)構(gòu)的安全狀態(tài)進(jìn)行評(píng)價(jià)。

3.1管片位移

考慮注漿壓力對(duì)管片結(jié)構(gòu)的作用，左線和右線管片豎向位移云圖分別見(jiàn)圖2，圖3。從圖2，圖3可以看出，管片在上浮力作用下，在管片發(fā)生上浮的區(qū)段，底部位移比頂部位移要大，整個(gè)管片呈“橫鴨蛋”型。考慮到邊界效應(yīng)的影響，左線管片的最大上浮值為3.91 cm，右線管片的最大上浮值為 3.56 cm(管片頂部的上浮量)。管片在距離掘進(jìn)面較遠(yuǎn)的區(qū)段，基本不再上浮，其原因是周圍土體及漿液變形趨于穩(wěn)定，管片變形也趨于穩(wěn)定。

管片襯砌發(fā)生整體上浮現(xiàn)象的位移圖如圖4所示?？梢钥闯龆軜?gòu)管片發(fā)生了明顯的上浮現(xiàn)象。從圖4可知管片在上浮力作用下整體向上移動(dòng)；管片在距離掘進(jìn)面6 m的區(qū)域內(nèi)上浮量較大，其主要原因是注漿漿液還未凝結(jié)，受到的約束較小，在上浮力的作用下管片急劇上浮。

3.2管片受力狀態(tài)

當(dāng)左線、右線隧道貫通后，管片襯砌結(jié)構(gòu)的豎向應(yīng)力云圖分別見(jiàn)圖5，圖6。從圖5，圖6中可以看出，管片在上浮力的作用下，拱腰附近的區(qū)域內(nèi)受到的應(yīng)力較大(負(fù)值為壓)，從提取的數(shù)據(jù)來(lái)看，管片受到的最大壓應(yīng)力為6.60 MPa，最大拉應(yīng)力為2.98 MPa。最大壓應(yīng)力滿足混凝土的抗壓強(qiáng)度，實(shí)際工程中管片布置了受力鋼筋，最大拉應(yīng)力不足以對(duì)管片結(jié)構(gòu)安全構(gòu)成威脅。

4　結(jié)語(yǔ)

本文借助數(shù)值計(jì)算對(duì)盾構(gòu)穿越淺覆土地段時(shí)的管片襯砌結(jié)構(gòu)在非均勻的注漿壓力作用下的位移及受力狀態(tài)進(jìn)行了分析，對(duì)施工具有一定的指導(dǎo)借鑒意義。1)在非均勻的注漿壓力作用下，脫離盾尾的管片襯砌結(jié)構(gòu)會(huì)產(chǎn)生明顯的上浮問(wèn)題，這對(duì)隧道結(jié)構(gòu)的承載及防災(zāi)能力是不利的；2)管片襯砌在上浮之后，最大應(yīng)力值均在可控范圍內(nèi)，對(duì)襯砌結(jié)構(gòu)的應(yīng)力影響較小。

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Study on the impact of deformation and stress characteristics of grouting pressure upon shield tunnel duct piece

Feng HongchaoGao FengWang Shaopeng

(China Hydropower 11th Engineering Bureau Co., Ltd, Zhengzhou 450001, China)

Taking Shenzhen subway line No.7 as the engineering background, through establishing numerical calculation model, the paper explores the deformation and stress conditions of duct piece lining under uneven grouting pressure. Results show that: the shield tunnel duct piece lining structure will occur obvious floating phenomenon under uneven grouting pressure action, the duct piece floating value will be bigger, duct piece stress value is within controllable range.

shield tunnel, duct piece, grouting pressure, floating force

1009-6825(2016)25-0162-02

2016-06-27

馮宏朝(1963- ),男,工程師

U455.43

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