魏　巍　俞建衛(wèi)　王禮飛　郜庚虎　余曉芬

1.合肥工業(yè)大學，合肥，230009　　2.奇瑞汽車股份有限公司，蕪湖，241009

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端面滑動摩擦副接觸界面波段發(fā)射率研究

魏巍1俞建衛(wèi)1王禮飛2郜庚虎1余曉芬1

1.合肥工業(yè)大學，合肥，2300092.奇瑞汽車股份有限公司，蕪湖，241009

為研究滑動摩擦過程中接觸界面波段發(fā)射率的變化規(guī)律，設(shè)計并開展了一系列實驗。以端面滑動摩擦副的接觸界面為研究對象，在含二硫化鉬的脂潤滑條件下，開展定載荷、定轉(zhuǎn)速實驗，利用熱像儀和自制裝置測量了不同摩擦時間后的波段發(fā)射率，并根據(jù)發(fā)射率變化規(guī)律對紅外測溫儀測得的接觸界面輻射亮溫進行了修正。結(jié)果表明：測量裝置能夠較準確地實現(xiàn)摩擦接觸界面波段發(fā)射率的測量；含有潤滑脂和磨屑的接觸界面發(fā)射率總體上在一定范圍內(nèi)波動，在摩擦過程中，具有先下降后上升的趨勢；在穩(wěn)定摩擦階段，對輻射亮溫的修正精度較高。

端面滑動摩擦；接觸界面；波段發(fā)射率；熱像儀；輻射亮溫

0　引言

摩擦過程中產(chǎn)生的熱及其熱效應(yīng)是影響摩擦副摩擦學行為的重要因素之一[1]。構(gòu)成摩擦副的兩構(gòu)件相互接觸且相對運動，給摩擦溫度檢測帶來了極大困難。常見的測溫方法將熱電偶預(yù)置或者預(yù)埋在靠近摩擦接觸界面的位置，再依靠傳熱規(guī)律對摩擦界面平均溫度進行反推[2-4]。隨著紅外技術(shù)的發(fā)展，以因其響應(yīng)快、對被測目標干擾較小等優(yōu)點,在摩擦溫度場測量中得到了較為廣泛的應(yīng)用[5-6]。然而紅外測溫精度會受到被測表面發(fā)射率、背景溫度、環(huán)境溫度等因素的影響，其中，表面發(fā)射率的影響尤為明顯[7]。據(jù)研究，發(fā)射率主要受到材料表層(幾個微米內(nèi))的屬性，狀態(tài)(粗糙度、雜質(zhì)、溫度等),以及發(fā)射角等參數(shù)的影響[8]，在滑動摩擦過程中，滑動接觸表面狀態(tài)是隨著摩擦過程實時變化的，所以其表面發(fā)射率也處于變化之中。當前，主要通過以下兩種方法解決發(fā)射率對接觸界面測溫精度的影響：①被檢測的摩擦接觸界面由發(fā)射率穩(wěn)定的材料(如橡膠)制成，其對偶件則由透紅外線材料(如藍寶石和氟化鈣)制成[5-9]，這樣雖然能直接觀測接觸表面，但由于配副材料種類單一、不能承受較大的載荷，因而與實際摩擦副的結(jié)構(gòu)及工作狀態(tài)相差甚遠；②使用比色溫度計[10]測量，該儀器通過對兩種不同波長光波能量的對比，可以避開發(fā)射率的影響直接獲得較準確的表面溫度；同時，利用這種方法，還能通過額外布置的紅外測溫儀研究接觸界面發(fā)射率，但該設(shè)備通常在高溫區(qū)間使用[11-13]。

本文以端面滑動摩擦副為研究對象，利用自制裝置和紅外熱像儀探索了不同摩擦時間后的接觸界面發(fā)射率變化規(guī)律；結(jié)合紅外測溫儀和熱像儀分別測量了摩擦副接觸界面的輻射亮溫和摩擦副側(cè)表面溫度，之后根據(jù)發(fā)射率變化規(guī)律實現(xiàn)了對接觸界面輻射亮溫的修正。

1　紅外測溫及發(fā)射率測量原理

使用紅外測溫設(shè)備觀測物體(灰體)表面溫度時，接收到的輻射為[14]

W=τ[εf(T)+(1-ε)f(Tamb)]+(1-τ)f(Tair)

(1)

其中，W為紅外設(shè)備接收到的輻射能量；τ為大氣的透射率；ε為待測表面的發(fā)射率；T為待測表面溫度；Tamb為環(huán)境溫度；Tair為大氣溫；f(·)為同等溫度下黑體的輻射能量；εf(T)為待測表面自身的輻射能量；(1-ε)f(Tamb)為待測表面反射環(huán)境溫度的輻射能量；1-τ為大氣的發(fā)射率；(1-τ)f(Tair)為大氣的輻射能量。τεf(T)和τ(1-ε)f(Tamb)表示能量會受到透射率為τ的大氣的衰減。

當紅外測溫設(shè)備與待測表面距離很近時，認為大氣對測量結(jié)果的影響極小，即透射率τ=1。則式(1)化簡為

W=εf(T)+(1-ε)f(Tamb)

(2)

根據(jù)式(2)，對待測表面的發(fā)射率和溫度之間的關(guān)系進行推導[15]，假設(shè)待測表面真實溫度為T0，其真實發(fā)射率為ε0，所處環(huán)境溫度為Tamb，則表面輻射的能量為

W0=ε0f(T0)+(1-ε0)f(Tamb)

(3)

此時，設(shè)定設(shè)備的發(fā)射率為εx，便可得到待測表面的輻射亮溫Tx，設(shè)備則“認為”它接收到的輻射能量是由輻射亮溫產(chǎn)生的，即

Wx=εxf(Tx)+(1-εx)f(Tamb)

(4)

實際上W0=Wx，于是有

(5)

對工作波段為λ1～λ2的紅外測溫設(shè)備，光譜響應(yīng)度[15]為Rλ(表示紅外探測器將紅外輻射能轉(zhuǎn)換為電能的能力，一般認為與波長λ無關(guān))，根據(jù)普朗克定律有

(6)

其中，c1=3.7419×10-16W/m2，c2=1.4388×10-2m/K為輻射常量。式(6)積分可得：

f(T)≈CTn

(7)

式中，C為常數(shù)。

式(5)可以簡化為

(8)

根據(jù)式(8)，當設(shè)定紅外測溫設(shè)備的發(fā)射率εx，并測得輻射亮溫為Tx時，若能夠獲得表面的發(fā)射率ε0，則可以反推計算出表面的真實溫度T0：

(9)

其中，n為常數(shù)，與工作波段相關(guān)，本文使用非制冷焦平面(FLIR)A40-M紅外熱像儀和紅外測溫儀，由于其工作波段在7.5～13 μm，故n≈4.09[15]。

2　實驗部分

2.1實驗裝置

2.1.1發(fā)射率測量實驗

如圖1所示，發(fā)射率測量裝置由黑體箱、熱電偶、加熱與溫度控制裝置及熱像儀組成。黑體箱內(nèi)部由玻璃纖維隔熱紙包裹，并在表面噴涂發(fā)射率為0.95的啞光黑漆。上試樣由電阻式加熱圈加熱(220 V交流電)，并通過布置在摩擦接觸表面的K型熱電偶及溫控設(shè)備控制溫度，熱像儀通過黑體箱上部圓孔拍攝待測試樣。測量時，設(shè)置熱像儀發(fā)射率為1，將上試樣和加熱環(huán)放入測量箱內(nèi)，分別設(shè)置20 ℃、40 ℃、60 ℃、80 ℃、100 ℃，加熱并保溫后，使用熱像儀觀測，取界面上三處位置，按照式(8)分別推導真實發(fā)射率并求平均值，得到接觸界面的發(fā)射率。

圖1　發(fā)射率測量裝置

2.1.2端面滑動摩擦測溫實驗

圖2所示為端面滑動摩擦副摩擦測溫實驗裝置及其模型。其中，上試樣1與試驗機的旋轉(zhuǎn)主軸相連，材料為45鋼；隔熱板2材料為玻纖板FR4；下試樣3材料為錫青銅，直徑為70 mm，厚度為10 mm，與上試樣夾具4之間由2個銷釘相連；上下試樣的接觸面為外徑為38 mm、內(nèi)徑為22 mm的環(huán)形面，在摩擦接觸環(huán)面中徑上(φ30 mm)均布3個直徑為6.8 mm的通孔，用于紅外測溫儀7觀測上試樣接觸面；下試樣夾具4與調(diào)心軸承5配合，保證實驗過程中上下試樣的接觸，同時與總支撐6之間由兩個定位銷9定位，固定其周向自由度；總支撐6則與加載主軸相連，具有旋轉(zhuǎn)自由度；螺釘10則通過牽引繩與試驗機力傳感器相連，用于測量摩擦力；紅外測溫儀(Raytek MI3LTS20，測溫范圍為0～1000 ℃；溫度分辨率為±0.02 ℃；測量精度為±2.5 ℃或±1 %，取較大值；響應(yīng)時間為130 ms)共3個，布置在4上，對應(yīng)下試樣3上3個通孔位置，用于檢測接觸界面溫度(輻射亮溫)；圖2a中除隔熱板外，所有外表面均噴涂發(fā)射率為0.95的啞光黑漆，熱像儀(FLIR A40M，測溫范圍為-40～500 ℃；測溫精度為±2 ℃或±2 %，取較大值；熱靈敏度為0.08 ℃(30 ℃時))布置在距上下試樣0.4 m處，拍攝摩擦副側(cè)表面溫度。

1.上試樣　2.隔熱板　3.下試樣　4.上試樣夾具　5.調(diào)心軸承　6.總支撐　7.紅外測溫儀　8，9.定位銷　10.螺釘(a) 試樣及其夾具

(b) 摩擦測溫試驗圖2　摩擦實驗

上下試樣材料熱物理屬性由LFA 457型激光熱導儀測得，如表1所示。

表1　上下試樣熱物理屬性

2.2實驗方法

隨著摩擦的進行，接觸界面發(fā)射率隨溫度和時間發(fā)生變化，因此，獲取該界面發(fā)射率是使用紅外測溫儀準確測量接觸界面溫度的前提。為研究端面滑動摩擦副在定載、定速下發(fā)射率的變化規(guī)律，并依據(jù)該規(guī)律修正接觸界面輻射亮溫(設(shè)置紅外測溫儀發(fā)射率為1時得到)，本文設(shè)計了如圖3

圖3　紅外測溫儀數(shù)據(jù)修正

所示的研究方案，步驟如下。

(1)摩擦溫度數(shù)據(jù)采集。先將紅外測溫儀發(fā)射率設(shè)置為1，記錄上試樣接觸界面的輻射亮溫(由于該界面發(fā)射率實際上處于變化狀態(tài)，故該數(shù)據(jù)并不代表真實溫度)；同時將熱像儀發(fā)射率設(shè)置為0.95(摩擦副側(cè)表面已經(jīng)噴涂發(fā)射率已知為0.95的啞光黑漆)，記錄摩擦副側(cè)表面溫度數(shù)據(jù)。

(2)接觸界面發(fā)射率研究。在實驗分別進行5 min、10 min、15 min、20 min、25 min、30 min時停止實驗，取上試樣按照圖2所示裝夾，分別設(shè)置一系列目標溫度并保溫，測量得到不同溫度下的接觸界面發(fā)射率。

(3)接觸界面溫度校正。據(jù)研究[16]，當端面滑動摩擦副旋轉(zhuǎn)半徑較小，同時其變化也小時，摩擦面上的溫度梯度也不大。因此本文認為圖2a中A點的溫度(來自熱像儀)即為接觸界面的平均溫度，并引入到發(fā)射率測量結(jié)果，進行插值計算得到摩擦過程中的界面發(fā)射率變化，最終使用發(fā)射率瞬態(tài)變化數(shù)據(jù)并結(jié)合式(9)，實現(xiàn)接觸界面溫度的校正。需要注意的是，由于在摩擦測溫過程中，紅外測溫儀觀測面積很小(如圖2所示)，并且周圍環(huán)境溫度與接觸界面的溫度相差很小，故在修正時忽略式(9)中接觸面對環(huán)境輻射能量反射的影響[17]。

實驗條件如下：法向載荷為400 N，旋轉(zhuǎn)速度為500 r/min，在初始溫度(室溫)(21±1)℃下進行。每次實驗前使用120目棕剛玉砂布打磨上下試樣，在上試樣上均勻涂抹脂潤滑(含質(zhì)量分數(shù)為10 %的二硫化鉬)，裝夾在多功能摩擦磨損試驗機上，載荷增至500 N，將摩擦界面潤滑脂壓勻，并將擠出的潤滑脂擦除，而后載荷降至400 N。

3　結(jié)果與討論

分別將上試樣接觸界面進行打磨(120目棕剛玉砂布)、噴涂啞光黑漆(發(fā)射率為0.95)以及均勻涂抹上述潤滑脂(打磨后的表面)，按照圖1所示方法裝夾；設(shè)置目標溫度(即接觸界面溫度T0)，加熱并保溫后，設(shè)置熱像儀發(fā)射率為1，并在此發(fā)射率下得到界面的輻射亮溫Tx，結(jié)合當前的環(huán)境溫度Tamb，按照式(8)計算其發(fā)射率。得到的結(jié)果如圖4所示，其中，啞光黑漆表面在40 ℃時發(fā)射率為0.91，之后穩(wěn)定在0.95，該結(jié)果與黑漆表面發(fā)射率是一致的，但是在40 ℃時尚存在誤差，該誤差對測量和修正結(jié)果的影響將在下文中分析。通常打磨后鋼表面的發(fā)射率為0.1～0.2[18]，本文的打磨表面的發(fā)射率也處于這個區(qū)間，而涂抹潤滑脂后，表面發(fā)射率明顯升高，由40 ℃的0.87升高并穩(wěn)定在80 ℃和100 ℃的0.94。其原因是含有二硫化鉬的潤滑脂涂層改變了表層的狀態(tài)，這一點也將在下文的分析中得到體現(xiàn)。

圖4　三種表面間發(fā)射率對比

3.1摩擦測溫實驗所得實驗數(shù)據(jù)分析

圖5所示為在上述條件下進行30 min實驗獲得的數(shù)據(jù)。其中A點位于摩擦副側(cè)表面，由于該表面已經(jīng)噴涂了啞光黑漆，因此其溫度是在設(shè)置熱像儀發(fā)射率為0.95時直接測量得到的。紅外測溫儀測得的溫度數(shù)據(jù)則是取三支紅外測溫儀(設(shè)置發(fā)射率為1)的平均值。整個摩擦過程可以分為兩個階段：第一個階段為摩擦開始至700 s左右，摩擦因數(shù)較大且變化劇烈，產(chǎn)生大量熱，同時這個階段摩擦副在室溫下的熱平衡被打破，因此溫度急劇升高；第二個階段為穩(wěn)定摩擦階段，這個階段摩擦因數(shù)較小且在一定的范圍內(nèi)波動，摩擦產(chǎn)生的熱與其向環(huán)境傳遞的熱逐漸趨于平衡，因此溫升速率明顯降低。

圖5　載荷400 N、轉(zhuǎn)速500 r/min下隨時間變化的溫度及摩擦因數(shù)

根據(jù)摩擦生熱公式q=μpv，熱量的產(chǎn)生與摩擦因數(shù)、載荷和相對滑動速度相關(guān)，當載荷和相對滑動速度一定時，摩擦因數(shù)決定了生熱量的多少。A點溫度曲線快速準確地反映了摩擦過程中摩擦因數(shù)變化所引起的摩擦生熱變化。如在239s時，摩擦因數(shù)突然減小，由于降低幅度較大，持續(xù)時間較長(70s左右)，溫度則在66 ℃附近波動；隨后摩擦因數(shù)突增，也直接減小導致溫升速率的加快；在485s時的摩擦因數(shù)突降，雖然只持續(xù)了12s，溫升曲線也相應(yīng)地出現(xiàn)了拐點。

因為任何物體表面發(fā)射率都小于1(理想黑體)，因此設(shè)置紅外測溫儀的發(fā)射率為1獲得的值并不是接觸界面的真實溫度。根據(jù)式(8)，當紅外設(shè)備設(shè)置的發(fā)射率高于其真實發(fā)射率時，獲得的數(shù)據(jù)比真實數(shù)據(jù)低，因此圖5中紅外測溫儀數(shù)據(jù)明顯低于A點溫度。

3.2發(fā)射率變化規(guī)律研究

圖6所示為按照2.2節(jié)中步驟(2)測得的隨摩擦時間及溫度變化的接觸界面發(fā)射率。所有測量點的均值約為0.88，均方差為0.000 62?？梢姡疚奶岬降哪Σ粮痹谀Σ吝^程中，上試樣接觸界面的發(fā)射率變化波動范圍較小。

圖6　接觸界面發(fā)射率在不同摩擦時間隨溫度變化情況

圖6的數(shù)據(jù)說明：滑動接觸區(qū)域發(fā)射率的變化不僅與摩擦時間有關(guān)，還與界面的溫度有關(guān)。為更清晰地研究摩擦過程中發(fā)射率的變化情況，以熱像儀測量得到的A點溫度為插值點(該溫度隨著摩擦的進行瞬態(tài)變化，如圖5所示)，將時間和溫度兩個參數(shù)引入圖6所示的數(shù)據(jù)中，在MATLAB環(huán)境下按照雙三次插值將摩擦過程發(fā)射率的變化繪制于圖7。

圖7　載荷400 N、轉(zhuǎn)速500 r/min下雙三次方插值得到的發(fā)射率

隨著摩擦的進行，摩擦界面溫度升高并趨于穩(wěn)定，發(fā)射率則有先下降后升高的趨勢，該趨勢與Kasem等[13]對制動盤表面發(fā)射率的研究結(jié)果相似。產(chǎn)生這種趨勢的原因是：在摩擦的初始階段(磨合)，接觸面上新的微凸體相互剪切，表面形貌變化較大，同時塑性變形產(chǎn)生的瞬時高溫也導致發(fā)射率的快速下降；在后面的穩(wěn)定磨損階段，表面形貌只是在一定區(qū)間內(nèi)波動變化，溫升速率也趨于緩慢[13]。

本文得到的結(jié)果與其還有兩點不同：一是本文得到的發(fā)射率整體上較大，這是由于本文研究的不是干摩擦表面，而是含有潤滑脂膜(摻有二硫化鉬)的表面，這種潤滑膜導致表面發(fā)射率得到了提升，這與圖4中的結(jié)果相互對應(yīng)；二是Kasem的研究中使用的雙色高溫計采樣頻率很高，能夠捕捉到接觸界面發(fā)射率高頻率的細節(jié)變化。本文研究的發(fā)射率是根據(jù)離散的測量點插值計算得到，插值點間隔有限，因此只能得到發(fā)射率總體變化規(guī)律，在描述變化細節(jié)上并不是很豐富。

3.3利用測量發(fā)射率對紅外測溫儀數(shù)據(jù)的修正

圖7得到了在本文實驗條件下，不同摩擦時間的接觸界面發(fā)射率，將此結(jié)果作為式(9)中的真實發(fā)射率，按照2.2節(jié)中步驟(3)的方法對紅外測溫儀溫度數(shù)據(jù)修正，得到如圖8所示的結(jié)果。

圖8　紅外測溫儀數(shù)據(jù)修正前后對比

修正后的數(shù)據(jù)與A點溫度的差異整體上得到了縮小，平均相對誤差已經(jīng)在5.78 %以內(nèi)。根據(jù)前文對摩擦溫度變化的分階段分析，修正結(jié)果也可以總結(jié)出類似的結(jié)論：①前700 s所得到的相對誤差較大且波動明顯(尤其是前300 s內(nèi))，平均值為2.99%，最大值為34.89%。主要有兩個原因造成這樣的結(jié)果：一是初始階段摩擦接觸界面狀態(tài)變化劇烈(微凸體的剪切引起的表面形貌變化、含磨屑的油脂的影響等)，以及溫升劇烈，導致離散的測量數(shù)據(jù)尚不能描述這個階段發(fā)射率的瞬態(tài)變化；二是發(fā)射率測量裝置本身在低溫時尚含有一定的系統(tǒng)誤差(如圖4所示)，該誤差主要影響了前150 s的修正；②700 s后相對誤差明顯降低并穩(wěn)定，其平均值為1.11 %，最大值為2.97 %，這是因為經(jīng)過磨合階段，接觸界面的表面形貌在一定范圍內(nèi)變化，磨屑的產(chǎn)生量及潤滑脂膜狀態(tài)穩(wěn)定，同時溫升速率也變得平緩。

綜上所述，利用本文設(shè)計的實驗對外測溫儀數(shù)據(jù)進行修正，在穩(wěn)定摩擦階段已經(jīng)具有較好的效果，但當摩擦因數(shù)變化劇烈時存在不足，這是因為本文采樣的插值點時間間隔有5 min，而在摩擦初始階段或者潤滑條件并不充分時，摩擦因數(shù)的變化具有突發(fā)性和劇烈性的特點，故插值結(jié)果尚不能體現(xiàn)該變化。若增加采樣插值點，會大大增加實驗時間和計算量，并且由于磨合階段的摩擦因數(shù)變化的偶然性(每次實驗的瞬態(tài)變化并不重合)，導致瞬態(tài)修正效果也不能明顯地改善。

4　結(jié)論

(1)利用文中所述的實驗裝置，能夠?qū)Νh(huán)形摩擦接觸界面的發(fā)射率實現(xiàn)測量，其測量結(jié)果的準確性也得到了驗證。

(2)在本文提到的實驗條件下，涂抹潤滑脂(含質(zhì)量分數(shù)為10%的二硫化鉬)的端面滑動摩擦副，上試樣接觸界面發(fā)射率隨摩擦時間和溫度變化具有先下降后上升的趨勢，總體數(shù)值在0.88附近波動。

(3)在穩(wěn)定摩擦階段(即摩擦因數(shù)變化較平穩(wěn)時)，利用本文提到的方法研究端面滑動摩擦副接觸界面發(fā)射率變化規(guī)律，以及在此基礎(chǔ)上進行的紅外測溫儀數(shù)據(jù)修正，得到了較好的結(jié)果，修正結(jié)果的平均相對誤差達到了1.11%。

[1]Kennedy F E. Thermal and Thermomechanical Effe-

cts in Dry Sliding[J]. Wear, 1984, 100(84):453-476.

[2]Meresse D, Harmand S, Siroux M, et al. Experimental Disc Heat Flux Identification on a Reduced Scale Braking System Using the Inverse Heat Conduction Method[J]. Applied Thermal Engineering, 2012, 48(1):202-210.

[3]Parente M P L, Jorge R M N, Vieira A A, et al. Experimental and Numerical Study on the Temperature Field during Surface Grinding of a Ti-6Al-4V Titanium Alloy[J]. Mechanics of Advanced Materials & Structures, 2013, 20(5):397-404.

[4]Aghdam A B, Khonsari M M. Prediction of Wear in Reciprocating Dry Sliding via Dissipated Energy and Temperature Rise[J]. Tribology Letters, 2013, 50(3):365-378.

[5]Rowe K G, Bennett A I, Krick B A, et al. In situ Thermal Measurements of Sliding Contacts[J]. Tribology International, 2013, 62(6): 208-214.

[6]Kasem H, Dufrénoy P, Desplanques Y, et al. On the Use of Calcium Fluoride as an Infrared-transparent First Body for in situ Temperature Measurements in Sliding Contact[J]. Tribology Letters, 2011, 42(1):27-36.

[7]Chen X M, Wen H, Wang Q W, et al. The Rese-arch of Industrial Brake Temperature Measurement Based on Nano-materials and Nano-technology[J]. Key Engineering Materials, 2014, 609/610:1254-1259.

[8]宋揚. 光譜發(fā)射率在線測量技術(shù)研究[D].哈爾濱：哈爾濱工業(yè)大學, 2009.

[9]Bennett A I, Rowe K G, Sawyer W G. Dynamic in situ Measurements of Frictional Heating on an Isolated Surface Protrusion[J]. Tribology Letters, 2014, 55(1):205-210.

[10]張振遠, 徐明泉, 陸小健. 比色光纖高溫計的結(jié)構(gòu)設(shè)計綜述[J]. 光纖與電纜及其應(yīng)用技術(shù), 1999(2): 37-41.

Zhang Zhenyuan, Xu Mingquan, Lu Xiaojian. Overview on Structure Design of Fiberoptic Colorimetric Pyrometer[J]. Optical Fiber & Electric Cable, 1999(2): 37-41.

[11]Thevenet J, Siroux M, Desmet B. Measurements of Brake Disc Surface Temperature and Emissivity by Two-color Pyrometry[J]. Applied Thermal Engineering, 2010, 30(6):753-759.

[12]Kasem H, Witz J F, Dufrénoy P, et al. Monito-ring of Transient Phenomena in Sliding Contact Application to Friction Brakes[J]. Tribology Letters, 2013, 51(2):235-242.

[13]Kasem H, Thevenet J, Boidin X, et al. An Emissivity-corrected Method for the Accurate Radiometric Measurement of Transient Surface Temperatures During Braking[J]. Tribology International, 2010, 43(10):1823-1830.

[14]劉華, 艾青, 夏新林,等. 毫米級非均勻粗糙表面紅外發(fā)射率測量[J]. 工程熱物理學報, 2013, 34(2): 317-319.

Liu Hua, Ai Qing, Xia Xinlin, et al. Measurement of Infrared Emissivity of Surfaces with Non-uniform Millimeter-scale Roughness[J]. Journal of Engineering Thermophysics, 2013, 34(2): 317-319.

[15]楊立. 紅外熱像儀測溫計算與誤差分析[J]. 紅外技術(shù), 1999, 21(4): 20-24.

Yang Li. Calculation and Error Analysis of Temperature Measurement Using Thermalimager[J].Infrared Technology, 1999, 21(4): 20-24.

[16]魏巍, 俞建衛(wèi), 沈持正,等. 基于試驗數(shù)據(jù)的滑動摩擦溫度場仿真方法研究[J]. 中國機械工程, 2013, 24(18): 2426-2430.

Wei Wei, Yu Jianwei, Shen Chizheng, et al. Research on Sliding Friction Temperature Field Simulation Method Based on Experimental Data[J].China Mechanical Engineering, 2013, 24(18): 2426-2430.

[17]全燕鳴, 趙婧, 黎弋平. 金屬切削刀具和工件的波段發(fā)射率標定[J]. 機械工程學報, 2009, 45(12): 182-186.

Quan Yanming, Zhao Jing，Li Yiping. Surface Emissivity Calibration for Metal Cutting Tool and Workpiece Materials with Infrared Imager[J].Journal of Mechanical Engineering, 2009, 45(12): 182-186.

[18]賀宗琴. 表面溫度測量[M]. 北京: 中國計量出版社, 2009.

(編輯王旻玥)

Research on Wideband Emissivity of End-face Sliding Friction Pair Interfaces

Wei Wei1Yu Jianwei1Wang Lifei2Gao Genghu1Yu Xiaofen1

1.Hefei University of Technology, Hefei, 230009 2.Chery Automobile Co., Ltd.，Wuhu,Anhui, 241009

In order to investigate the wideband emissivity changing rules of the sliding contact interfaces during the friction, a set of experiments were conducted. Taking the end-face sliding interface as the study object, its wideband emissivity after different friction times was measured using thermal imager and self-made device under constant load, constant velocity and molybdenum disulfide grease lubrication. The change regulation of the emissivity was used to correct the brightness temperature obtained by infrared thermometer. The measurement results of the wideband emissivity show a comparatively accurate ones of the self-made devices. The emissivity of the friction contact interface(with lubricating grease and abrasive dust) fluctuates within a certain range in general, and decreases firstly and then increases during the friction processes. The correction of the brightness temperature shows a high precision in the stable friction stage.

end-face sliding friction; contact interface; wideband emissivity; thermal imager; brightness temperature

2015-11-10

國家自然科學基金資助項目(51075114)

TH117.1

10.3969/j.issn.1004-132X.2016.17.005

魏巍，男，1986年生。合肥工業(yè)大學儀器科學與光電工程學院博士研究生。主要研究方向為摩擦溫度場的測量及重建。俞建衛(wèi)，男，1956年生。合肥工業(yè)大學機械與汽車工程學院研究員。王禮飛，男，1991年生。奇瑞汽車股份有限公司助理工程師。郜庚虎，男，1990年生。合肥工業(yè)大學機械與汽車工程碩士研究生。余曉芬，女，1954年生。合肥工業(yè)大學儀器科學與光電工程學院教授、博士研究生導師。