杜 霞

（河南龍宇煤化工有限公司，河南永城 476600）

大型煤制甲醇裝置合成壓縮機(jī)防喘振系統(tǒng)的改造措施

杜 霞

（河南龍宇煤化工有限公司，河南永城 476600）

針對(duì)合成壓縮機(jī)在運(yùn)行中經(jīng)常出現(xiàn)的防喘振換熱器泄漏、查漏工作難度大、消漏效果不明顯等問題進(jìn)行分析；從如何摒棄防喘振換熱器，同時(shí)又能穩(wěn)定合成壓縮機(jī)運(yùn)行這一方面著手，在工藝?yán)碚摵驮O(shè)備優(yōu)化上進(jìn)行研究分析，并制定工藝改造的措施，改造結(jié)果表明：消除了設(shè)備內(nèi)漏、檢修吃力的問題，改善了循環(huán)水質(zhì)，系統(tǒng)恢復(fù)正常運(yùn)行，從而達(dá)到穩(wěn)定生產(chǎn)、降低消耗、延長(zhǎng)運(yùn)行周期的目的。

甲醇裝置；合成壓縮機(jī)；喘振；改造措施

doi：10.3969/j.issn.1004-8901.2016.04.017

河南龍宇煤化工有限公司合成氣壓縮機(jī)是對(duì)來自低溫甲醇洗和氫回收裝置的新鮮原料氣以及來自合成工序的未完全反應(yīng)的循環(huán)氣進(jìn)行升壓，升壓后的氣體送往合成塔進(jìn)行甲醇合成。其采用的是蒸汽透平離心式壓縮工藝，來對(duì)合成原料氣進(jìn)行升壓和輸送，該工藝具有蒸汽熱利用效率高、單機(jī)能力大、自控水平高、運(yùn)行平穩(wěn)和占地面積小等特點(diǎn)。

1　工藝流程

1.1合成壓縮機(jī)工藝流程

合成壓縮機(jī)工藝流程為來自低溫甲醇洗的凈化氣（30℃、3.15MPa（g）、137 000 Nm3/h）與來自氫回收裝置的富氫氣（60℃、3.15MPa（g）、12 387Nm3/h）混合后，進(jìn)入合成氣壓縮機(jī)的新鮮氣入口分離器，然后進(jìn)入新鮮氣壓縮段，經(jīng)過六級(jí)壓縮后，氣體壓力升高到7.54MPa（g）（溫度為163.3℃），進(jìn)入合成氣壓縮機(jī)的循環(huán)壓縮段入口；來自甲醇合成工序的循環(huán)氣（40℃、7.54MPa（g）、740 000 Nm3/h），進(jìn)入循環(huán)氣的入口分離器，然后進(jìn)入循環(huán)壓縮段的入口，與新鮮段來的氣體混合后，進(jìn)循環(huán)段壓縮至8.2MPa（g）（71℃），然后送去甲醇合成工序。

合成壓縮機(jī)的工藝流程為：出壓縮機(jī)的部分工藝氣體，先經(jīng)過旁路冷卻器的殼程，被管程的循環(huán)水冷卻至40℃；然后分成兩股：一股進(jìn)入新鮮氣的入口分離器，另一股進(jìn)入循環(huán)段的入口分離器。合成壓縮機(jī)的工藝流程見圖1。

圖1　合成壓縮機(jī)的工藝流程

1.2防喘振流程

離心式壓縮機(jī)在工作時(shí)將從軸向進(jìn)入葉輪的氣體經(jīng)高速甩出，氣體進(jìn)入擴(kuò)壓器后流速迅速降低，壓力升高，從而進(jìn)入下一級(jí)葉輪進(jìn)行逐步壓縮。由于葉輪連續(xù)旋轉(zhuǎn)，氣流也是連續(xù)不斷地被送往下一級(jí)，而當(dāng)壓縮機(jī)的入口氣量突然減少時(shí)，進(jìn)入葉輪和擴(kuò)壓器流道的氣量和流向就會(huì)發(fā)生變化，形成渦流，造成壓力下降；而此時(shí)排氣管內(nèi)較高壓力的氣體便會(huì)倒流，倒流的氣體會(huì)補(bǔ)充入口流量的不足，使葉輪又恢復(fù)正常工作，從而重新把倒流回來的氣體壓出去。這樣上一級(jí)的氣體流量又會(huì)減少，壓力又突然下降，高壓氣體又會(huì)倒流補(bǔ)充。如此周而復(fù)始，在系統(tǒng)中產(chǎn)生了周期性的氣體振蕩現(xiàn)象，這種現(xiàn)象稱為“喘振”。喘振的發(fā)生，會(huì)造成壓縮機(jī)葉片的振動(dòng)，并可能損壞軸承和干氣密封，甚至?xí)斐蓹C(jī)組停車或者更加嚴(yán)重的事故。因此為了方便開車和防止喘振的發(fā)生，壓縮機(jī)必須設(shè)有防喘振旁路。

防喘振冷卻器采用管殼式換熱器，工藝氣走管程，循環(huán)水走殼程，因合成氣中有微量粗甲醇，整體呈弱酸性，加之循環(huán)水系統(tǒng)長(zhǎng)期腐蝕，該換熱器自2011年4月出現(xiàn)泄漏后，問題頻發(fā)，泄漏后河南龍宇煤化工有限公司也進(jìn)行了多次維修，至今消漏效果不佳，泄漏量一直偏大，總是存在消漏沒多久就重新泄漏的現(xiàn)象。這對(duì)安全生產(chǎn)及系統(tǒng)節(jié)能降耗造成了極大的威脅，尤其是在設(shè)備消漏需動(dòng)火作業(yè)時(shí)，極易發(fā)生著火、爆炸等事故，對(duì)安全生產(chǎn)及系統(tǒng)節(jié)能降耗造成了極大的威脅。

2　防喘振系統(tǒng)存在的問題分析及改造措施

2.1問題分析

由于冷卻器是合成氣和循環(huán)水換熱，泄漏的煤氣和甲醇進(jìn)入循環(huán)水系統(tǒng)，對(duì)循環(huán)水系統(tǒng)的穩(wěn)定運(yùn)行構(gòu)成極大的威脅，公司在換熱器泄漏期間要求所有循環(huán)水管線的作業(yè)全部升級(jí)管理，特別是動(dòng)火作業(yè)；此外由于合成氣中含有甲醇，進(jìn)入循環(huán)水系統(tǒng)之后微生物大量繁衍，水質(zhì)明顯惡化，大部分換熱器出現(xiàn)換熱效果差的現(xiàn)象，部分換熱器腐蝕速度加快，而且循環(huán)水中投加的藥劑量較之平常大幅度上升，對(duì)裝置安全和生產(chǎn)成本控制都帶來了極大的威脅。

合成氣壓縮機(jī)防喘振冷卻器長(zhǎng)期泄漏，前后進(jìn)行7次查漏、消堵，因換熱器所處的位置和工藝條件限制，查漏效果差，檢修難度大，每次檢修用時(shí)4天左右，給公司生產(chǎn)經(jīng)營(yíng)目標(biāo)也構(gòu)成很大壓力；后來，公司決定進(jìn)行設(shè)備更換，但新設(shè)備應(yīng)用兩個(gè)月后又發(fā)現(xiàn)泄漏。新?lián)Q設(shè)備的泄漏情況見圖2。換熱器泄漏期間，有效氣損失增大，至少損失甲醇1.05 t/h左右，水耗、成本均大幅度增加。追究其原因，主要是受工藝介質(zhì)影響，換熱器沖刷、腐蝕大、泄漏頻繁，這也說明單單依靠設(shè)備消漏以及更換設(shè)備不能解決根本性問題。

鑒于防喘振冷卻器存在的嚴(yán)重安全隱患，去掉該換熱器是解決問題的根本途徑。而合成氣壓縮機(jī)是合成系統(tǒng)的動(dòng)力設(shè)備，防喘振在機(jī)組運(yùn)行中又是不可或缺的部分，缺少防喘振的離心機(jī)組是無法開車的，并且防喘振冷卻器是穩(wěn)定和平衡機(jī)組熱負(fù)荷非常關(guān)鍵的設(shè)備，缺少防喘振冷卻器，機(jī)組無法平衡熱負(fù)荷，易造成壓縮機(jī)缸體超溫，損壞設(shè)備。因此如何摒棄防喘振換熱器，同時(shí)能穩(wěn)定合壓機(jī)運(yùn)行就成為我們重點(diǎn)研究的內(nèi)容。本改造就是從影響壓縮機(jī)喘振的流量和溫度方面進(jìn)行考慮，用一支冷激反應(yīng)氣管線代替壓縮機(jī)自身防喘振回路。

圖2　新?lián)Q設(shè)備的泄漏情況

2.2防喘振工藝分析及改造方案

2.2.1防喘振工藝改造可行性分析

合成系統(tǒng)的工藝流程簡(jiǎn)單來說，就是合成壓縮機(jī)壓縮末端出來的壓縮氣經(jīng)過加熱后進(jìn)入合成塔，在催化劑的作用下進(jìn)行反應(yīng)，反應(yīng)氣經(jīng)過三級(jí)換熱、降溫后進(jìn)入甲醇分離器。分離后的液體（濃度約為95%的甲醇）送往精餾裝置進(jìn)行精制，分離后的氣體去向分兩部分：一部分返回合成壓縮機(jī)循環(huán)段入口；一部分進(jìn)入氫回收進(jìn)行氫氣回收。出氫回收的非滲透氣體去燃料氣管網(wǎng)，回收的滲透氣（氫氣）與來自酸脫的新鮮氣一起進(jìn)入合成壓縮機(jī)壓縮段入口。

由此可以看出，合成氣壓縮機(jī)在整個(gè)合成系統(tǒng)中是作為動(dòng)力設(shè)備而存在的，由于其自身工藝系統(tǒng)與合成裝置直接相連，特別是氫回收滲透氣管線與壓縮機(jī)一段進(jìn)口相連的設(shè)計(jì)，恰好可以將整個(gè)合成裝置作為一個(gè)整體，看作是合成壓縮機(jī)的龐大防喘振系統(tǒng)，這無疑是給防喘振回路的改造創(chuàng)造先天條件。

若將合成氣壓縮機(jī)放入到整個(gè)合成系統(tǒng)中考慮，那么合成裝置作為壓縮機(jī)的防喘振系統(tǒng)，送到合成壓縮機(jī)的防喘振氣量能否滿足生產(chǎn)需求（即送往合成氣壓縮機(jī)一段的循環(huán)氣量能否提供足夠的冷量平衡掉壓縮機(jī)的熱能）是改造成功與否的重要依據(jù)；同時(shí)經(jīng)設(shè)計(jì)院核算，理論上該氣量至少為5萬m3/h。我公司對(duì)氫回收系統(tǒng)以及合成系統(tǒng)正常運(yùn)行時(shí)的數(shù)據(jù)進(jìn)行收集分析、核算后，發(fā)現(xiàn)氫回收滲透氣管線送往合成壓縮機(jī)的氣量約為7.6萬m3/h。因此，此項(xiàng)改造理論上是可行的，只要調(diào)節(jié)好合成循環(huán)氣的氣量，完全可以既滿足旁路防喘振冷卻器，又滿足機(jī)組熱負(fù)荷的要求。為此我公司決定將該冷卻器去除，并用合成裝置替代防喘振冷卻器。

2.2.2改造方案

該項(xiàng)改造共分為以下兩個(gè)部分。

（1）將冷卻器封頭拆掉，直接把冷卻器進(jìn)口和出口用法蘭短接起來。冷卻器旁路見圖3。

圖3　冷卻器旁路

（2）冷卻器旁路之后，防喘振回路氣體溫度上升至壓縮機(jī)出口溫度，這必然會(huì)引起壓縮機(jī)整個(gè)壓縮熱平衡的惡化，造成機(jī)組損傷甚至損壞。為避免這種情況的發(fā)生，我們將合成系統(tǒng)的甲醇水冷器作為壓縮機(jī)系統(tǒng)的冷卻器。從甲醇水冷器出口、甲醇分離器的氣相中引出一根管線去壓縮機(jī)入口，作為冷線喘振回路使用。

為實(shí)現(xiàn)資源利用最大化，達(dá)到“修舊利廢”的目的，我們利用廢舊的氫回收裝置，直接將膜前管線與滲透氣管線連通，用入膜氣調(diào)節(jié)閥作為壓縮機(jī)冷氣喘振回路的調(diào)節(jié)閥。改造前后對(duì)比見圖4、圖5。

3　改造后的實(shí)施效果

（1）防喘振冷卻器旁路之后，壓縮機(jī)一段進(jìn)口溫度在冷線防喘振未投用時(shí)能夠超過70℃（設(shè)計(jì)值為40℃），出口溫度超過230℃（設(shè)計(jì)值為165℃），遠(yuǎn)超設(shè)計(jì)指標(biāo)；將冷線投用后，去壓縮機(jī)一段的冷線防喘振回路氣體溫度在30～40℃之間，氣量8萬Nm3左右，入口也控制在45℃以內(nèi)，出口溫度153℃，滿足設(shè)計(jì)要求。

（2）防喘振系統(tǒng)改造完成后，冷卻器日常檢修維護(hù)費(fèi)用消失。從該換熱器發(fā)現(xiàn)泄漏至今兩年多的時(shí)間里，共進(jìn)行了7次檢修查漏，由于是高壓重點(diǎn)設(shè)備，每次外協(xié)檢修費(fèi)用和備件費(fèi)用6萬元左右，右，每年檢修、維護(hù)費(fèi)用在15萬左右；此外在內(nèi)漏的這兩年多時(shí)間里，該設(shè)備本體進(jìn)行一次更換，設(shè)備制造成本69萬元，改造后節(jié)約了此項(xiàng)費(fèi)用。

圖4　改造前

圖5　改造后

（3）設(shè)備泄漏期間，換熱器回水中甲醇含量在20～100mg/L左右（管程介質(zhì)為合成循環(huán)氣和新鮮煤氣的混合氣，混合氣中甲醇摩爾含量約0.4%，甲醇密度為786.47 kg/m3），總用水量970m3/h，每小時(shí)從混合氣中泄漏到循環(huán)水中的甲醇總量為（以回水中甲醇20mg/L計(jì)算）：

則折合為體積：

損失的煤氣量為：

其中煤氣中有效氣組分（CO+CO2+H2）在70%左右，所以實(shí)際損失的有效煤氣為：3 390× 0.7=2 373 Nm3，以噸甲醇耗有效氣2 300 Nm3以及回水中甲醇最低泄漏量20 mg/L計(jì)算，損失甲醇量為：2 373/2 300+19.4×10-3=1.05 t/h，按照每次從出現(xiàn)泄露到停車檢修消漏，期間平均監(jiān)護(hù)運(yùn)行周期為45 d，則共計(jì)可以減少甲醇損失：45×24×1.05=1 134 t。

（4）改造完成后，循環(huán)水系統(tǒng)水質(zhì)有了明顯的改善，藥劑投加量（僅統(tǒng)計(jì)殺菌和阻垢類的藥劑）也由原來的25 t降到目前的18 t，循環(huán)水系統(tǒng)恢復(fù)正常，設(shè)備的換熱效果明顯好轉(zhuǎn)。

（5）此次改造投入資金少、效果明顯，防喘振冷卻器的切除和冷線防喘振回路的改造，得到了設(shè)計(jì)院的技術(shù)支持，保證了該項(xiàng)技術(shù)改造的安全性能。

4　結(jié)語

合成壓縮機(jī)防喘振體系改造完成之后，完全消除了設(shè)備內(nèi)漏、檢修工作吃力等問題，循環(huán)水水質(zhì)改善很大，系統(tǒng)恢復(fù)正常運(yùn)行；另外，改造完成后，合成氣壓縮機(jī)與合成裝置成為一個(gè)整體，將不能實(shí)現(xiàn)對(duì)壓縮機(jī)和合成系統(tǒng)進(jìn)行單獨(dú)體系的開停車和檢修工作，這是進(jìn)行該項(xiàng)改造不可避免的問題，但就裝置改造完成后運(yùn)行至今而言，改造的優(yōu)勢(shì)遠(yuǎn)大于劣勢(shì)，值得存在類似問題的企業(yè)參考。

Revamping M easures of Syngas Com pressor Anti-surge System of Large Coal Based M ethanol Plant

DU Xia
（Henan Longyu Coal Chemical Co.，Ltd.，Yongcheng Henan 476600 China）

This articlemainly introduced and analyzed some problems of syngas compressor often occurred during operation，such as：leakage of heat exchanger，difficult leakage inspection work，and unobvious effect of eliminating leaks.Proceed from how to abandon the anti-surge heat exchanger and to stabilize syngas compressor running at the same time，the article studied and analyzed in terms of process theory and equipment optimization，and developed the revampingmeasures.The revamping results show that internal leakage of equipment and difficult equipmentmaintenance have been eliminated and quality of circulating water improved，the system resumed normal operation，so as to achieve steady production，reduce the consumption，and extend the operating cycle.

methanol plant；syngas compressor；surge；revampingmeasures

10.3969/j.issn.1004-8901.2016.04.017

TQ223.121

B

1004-8901（2016）04-0058-04

2016-03-20

杜霞（1986年-），女，山東淄博人，2011年畢業(yè)于中國(guó)礦業(yè)大學(xué)化工系，碩士工研究生，工程師，現(xiàn)主要從事大型化工生產(chǎn)裝置的技術(shù)管理工作。