包偉偉，高敏，龐浩城，沈衛(wèi)國

(哈爾濱汽輪機(jī)廠有限責(zé)任公司，哈爾濱　150046)

1 000 MW超超臨界機(jī)組補(bǔ)汽調(diào)節(jié)技術(shù)經(jīng)濟(jì)性分析

包偉偉，高敏，龐浩城，沈衛(wèi)國

(哈爾濱汽輪機(jī)廠有限責(zé)任公司，哈爾濱150046)

基于熱力系統(tǒng)的分析計算方法，對1 000 MW超超臨界機(jī)組應(yīng)用補(bǔ)汽調(diào)節(jié)技術(shù)的設(shè)計方案以及經(jīng)濟(jì)性收益作了詳細(xì)的論述及分析。結(jié)果表明:通過采用補(bǔ)汽調(diào)節(jié)技術(shù)，可使機(jī)組在額定負(fù)荷時主汽壓力達(dá)到額定值，機(jī)組熱耗降低約26 kJ/(kW·h)，經(jīng)濟(jì)性效果明顯。

汽輪機(jī);超超臨界機(jī)組;補(bǔ)汽技術(shù);補(bǔ)汽閥;經(jīng)濟(jì)性

1 000MW超超臨界機(jī)組大多采用滑壓運(yùn)行方式，汽輪機(jī)的進(jìn)汽量完全由主汽壓力來調(diào)節(jié)。汽輪機(jī)滑壓運(yùn)行時，主汽壓力與進(jìn)汽量近似成正比。為了滿足汽輪機(jī)最大進(jìn)汽量的要求，這種設(shè)計方式只有在最大工況(VWO工況)時主汽壓力才能達(dá)到額定值。因此，在進(jìn)汽量相對較小的額定工況(THA工況)，主汽壓力往往達(dá)不到額定值。文獻(xiàn)［1］認(rèn)為，隨著機(jī)組容量配置規(guī)范的不同，這類機(jī)組在THA工況的主汽壓力一般在額定值的88%～95%，低于額定值最多達(dá)到3 MPa以上。

為了保證機(jī)組的一次調(diào)頻能力，這類機(jī)組多采用調(diào)節(jié)閥預(yù)節(jié)流方式進(jìn)行一次調(diào)頻。這就要求調(diào)節(jié)閥在整個負(fù)荷區(qū)間上，都保持一定的節(jié)流壓損(一般為3%～5%的主汽壓力)運(yùn)行，以滿足電網(wǎng)一次調(diào)頻的需要。由于主汽壓力對機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性有著重要影響，主汽壓力達(dá)不到額定值或者主汽被節(jié)流都會對機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性造成顯著影響，相當(dāng)于浪費(fèi)了機(jī)組的蒸汽壓力能力這一部分經(jīng)濟(jì)性潛力。

采用補(bǔ)汽調(diào)節(jié)技術(shù)，可以有效地減少這一部分損失。在汽輪機(jī)主汽閥后設(shè)置一個獨(dú)立的補(bǔ)汽閥，利用其增加進(jìn)汽量，滿足超負(fù)荷區(qū)間的進(jìn)汽要求，可使機(jī)組在THA工況時主汽壓力達(dá)到額定值，同時取消調(diào)節(jié)閥的預(yù)節(jié)流設(shè)計，從而提高機(jī)組的運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性。國內(nèi)某1 000 MW超超臨界機(jī)組已經(jīng)采用了這一技術(shù)，并取得了良好的效果［2-3］。

筆者以某新型高效1 000 MW超超臨界機(jī)組［4-6］為例，詳細(xì)論述其采用補(bǔ)汽調(diào)節(jié)技術(shù)的設(shè)計特點(diǎn)以及對于機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性的影響。

1　補(bǔ)汽目的

該機(jī)組汽輪機(jī)原設(shè)計采用節(jié)流調(diào)節(jié)、滑壓運(yùn)行方式，同時采用調(diào)節(jié)閥預(yù)節(jié)流方式進(jìn)行一次調(diào)頻。汽輪機(jī)采用四大工況定義方式設(shè)計，其中，銘牌工況(TRL工況)背壓為7.9 kPa，補(bǔ)給水率為1.5%;VWO工況進(jìn)汽量要求不低于銘牌進(jìn)汽量的1.03倍。機(jī)組主要工況的定義參數(shù)見表1。

表1　主要工況定義參數(shù)匯總

由表1可見:該汽輪機(jī)進(jìn)汽量達(dá)到銘牌進(jìn)汽量時，主汽壓力(含節(jié)流壓損3%)達(dá)到額定值28 MPa;在該點(diǎn)以上則主汽壓力保持不變，通過釋放調(diào)節(jié)閥的節(jié)流來增加汽輪機(jī)進(jìn)汽量;在該點(diǎn)以下則保持調(diào)節(jié)閥開度不變，通過改變主汽壓力來調(diào)節(jié)進(jìn)汽量。在進(jìn)行一次調(diào)頻時，可迅速將調(diào)節(jié)閥由預(yù)節(jié)流狀態(tài)打開至全開狀態(tài)，汽輪機(jī)進(jìn)汽量可增加約3%，機(jī)組功率也相應(yīng)增加，從而響應(yīng)負(fù)荷要求，滿足電網(wǎng)一次調(diào)頻需要。

該汽輪機(jī)在VWO工況時，調(diào)節(jié)閥全部打開，主汽壓力為28 MPa。在THA工況時，主汽流量降低到2 672.06 t/h，主汽壓力也隨之下降為26.95 MPa，為額定值的96%;如果扣除3%的調(diào)節(jié)閥節(jié)流壓損，則僅為額定值的93%。在75%負(fù)荷工況時，主汽流量降低到1 932.37 t/h，主汽壓力進(jìn)一步下降到19.92 MPa，僅為額定值的71%，已經(jīng)低于蒸汽的臨界壓力。

顯然，該機(jī)組在100%負(fù)荷工況時主汽壓力達(dá)不到額定值的原因是該工況汽輪機(jī)的進(jìn)汽量與工況定義所要求的最大進(jìn)汽量差別較大。由表1可知，該機(jī)組的最大進(jìn)汽量為100%負(fù)荷工況進(jìn)汽量的1.08倍。如果按照TRL工況背壓為11.8 kPa、補(bǔ)給水率為3%以及VWO工況進(jìn)汽量不低于銘牌進(jìn)汽量的1.05倍來定義基本工況，則這一數(shù)值可達(dá)1.12倍以上。按此定義方式，100%負(fù)荷工況的主汽壓力僅為額定值的88%，主汽壓力的下降將更為明顯。

由蒸汽動力循環(huán)原理可知，主汽壓力對于熱力循環(huán)的經(jīng)濟(jì)性具有很大的影響。對于1 000 MW超超臨界機(jī)組，這一影響可用下式計算:

式中:ΔQHR為熱耗差值，kJ/(kW·h);Δp0為主汽壓力差值，MPa;QHR0為基準(zhǔn)工況熱耗，7 200 kJ/(kW·h)。

調(diào)節(jié)閥具有λp的節(jié)流壓損時，由于節(jié)流對象是尚未做功的主蒸汽，相當(dāng)于直接降低了循環(huán)初壓，對經(jīng)濟(jì)性同樣有很大影響，具體可用下式計算:

該機(jī)組在100%負(fù)荷工況時，主汽壓力低于額定值1.05 MPa，由式(1)可知，這一項(xiàng)影響機(jī)組熱耗約15.1 kJ/(kW·h);同時，調(diào)節(jié)閥節(jié)流壓損為3%，由式(2)可知，此項(xiàng)影響機(jī)組熱耗約11.9 kJ/(kW·h)。這兩項(xiàng)合計，共影響機(jī)組熱耗約達(dá)27 kJ/(kW·h)?？梢?，該機(jī)組采用這種設(shè)計方式，為了滿足汽輪機(jī)最大進(jìn)汽量以及電網(wǎng)一次調(diào)頻的要求，犧牲了一定的運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性。

為了提高機(jī)組在100%負(fù)荷工況運(yùn)行時的主汽壓力，避免主汽節(jié)流，發(fā)揮機(jī)組高參數(shù)設(shè)計的經(jīng)濟(jì)性能力，采用補(bǔ)汽調(diào)節(jié)技術(shù)可有效解決這一問題。

2　工作原理

補(bǔ)汽調(diào)節(jié)技術(shù)在汽輪機(jī)現(xiàn)有調(diào)節(jié)閥門的基礎(chǔ)上，在主汽閥后再設(shè)置一個補(bǔ)汽調(diào)節(jié)閥(簡稱補(bǔ)汽閥)，并通過相應(yīng)的蒸汽管道，將其連接到汽輪機(jī)高壓缸某中間級后，在機(jī)組的超負(fù)荷區(qū)間增加汽輪機(jī)進(jìn)汽量，見圖1。

設(shè)置補(bǔ)汽閥后，在調(diào)節(jié)閥全部打開、主汽壓力達(dá)到額定值、汽輪機(jī)的進(jìn)汽量無法再增大時，可開啟補(bǔ)汽閥。由于補(bǔ)汽閥后壓力遠(yuǎn)低于主汽壓力，因此可迅速增加汽輪機(jī)的進(jìn)汽量，達(dá)到提高機(jī)組負(fù)荷的目的;同時，在機(jī)組需要進(jìn)行一次調(diào)頻時，只要打開補(bǔ)汽閥就可迅速響應(yīng)負(fù)荷，不必再通過調(diào)節(jié)閥預(yù)節(jié)流運(yùn)行，從而避免節(jié)流損失。

對該機(jī)組，可將補(bǔ)汽閥連接到高壓缸第5級后，同時，將高壓缸第1～9級通流面積減小8%，并取消調(diào)節(jié)閥的預(yù)節(jié)流壓損3%，這樣可使機(jī)組在100%負(fù)荷工況時，主汽壓力達(dá)到28 MPa。由于主汽壓力提高，循環(huán)熱效率相應(yīng)提高，由熱力計算，主汽量減少到2 659.12 t/h，與原設(shè)計相比，減少12.94 t/h，機(jī)組熱耗降低26 kJ/(kW·h)，經(jīng)濟(jì)性顯著提高。

按此方式設(shè)計，調(diào)節(jié)閥的進(jìn)汽量以及閥后壓力在這一工況已經(jīng)達(dá)到最大值，調(diào)節(jié)閥前后壓差已經(jīng)接近固有流動損失，而補(bǔ)汽閥后壓力僅為17.61 MPa，與主汽存在很大的壓差。顯然，只要開啟補(bǔ)汽閥，就能繼續(xù)增加汽輪機(jī)進(jìn)汽量。補(bǔ)汽閥開啟后的補(bǔ)汽量可由下式計算:

式中:μ為補(bǔ)汽閥的流量系數(shù);β為彭臺門系數(shù); A為補(bǔ)汽閥喉部面積;p*0為補(bǔ)汽閥前滯止壓力; ρ*0為補(bǔ)汽閥前滯止密度。

顯然，在補(bǔ)汽量達(dá)到最大時，汽輪機(jī)的進(jìn)汽量也達(dá)到最大值。為了滿足工況定義所規(guī)定的進(jìn)汽量不低于2 880 t/h的要求，相應(yīng)的就要求補(bǔ)汽量需不低于417.60 t/h。由式(3)計算可知，補(bǔ)汽閥的通流面積需不小于3 723 mm2，口徑需不小于68.8 mm，這就確定了補(bǔ)汽閥的一個主要幾何尺寸。

補(bǔ)汽投入之后，汽輪機(jī)高壓缸第5級后的流量增加，由通流特性可知，級前壓力將相應(yīng)升高，可由簡化的弗留格爾公式計算。

式中:G為補(bǔ)汽前第5級流量;p為級前壓力; G'為補(bǔ)汽后第5級流量;p'為級前壓力。

該機(jī)組補(bǔ)汽前第5級流量為2 607.89 t/h，級前壓力為17.61 MPa;在最大補(bǔ)汽工況，第5級流量達(dá)到2 829.13 t/h，由式(4)計算可知，級前壓力將升高到19.3 MPa，這將導(dǎo)致調(diào)節(jié)閥的進(jìn)汽量下降到2 462.40 t/h，下降了196.72 t/h，調(diào)節(jié)閥的通流能力受到明顯影響，但是總的進(jìn)汽量還是增加的，達(dá)到2 880 t/h，滿足汽輪機(jī)的進(jìn)汽要求。

隨著補(bǔ)汽量的增加，機(jī)組的電功率也將增加。圖2給出了補(bǔ)汽量與電功率增量之間的關(guān)系。

由圖2可以看出:機(jī)組的電功率增量與補(bǔ)汽量近似成正比，但是電功率增量的變化率(補(bǔ)汽汽耗率的倒數(shù))有減小的趨勢。在補(bǔ)汽量為100 t/h時，補(bǔ)汽汽耗為5.90 kg/(kW·h)，而在最大補(bǔ)汽工況，則增加到7.52 kg/(kW·h)。此時，補(bǔ)汽閥前壓力為28 MPa，閥后壓力為19.3 MPa，壓力損失達(dá)8.7 MPa。這就說明，補(bǔ)汽閥存在很大的節(jié)流，這使得補(bǔ)汽損失了部分做功能力，見圖3。

由圖3可知:由于補(bǔ)汽閥的節(jié)流，使得補(bǔ)汽的有效焓降相比主汽減少87.4 kJ/kg，相應(yīng)的機(jī)械功損失為:

這部分損失全部轉(zhuǎn)化為熱能，使得高壓缸的排汽溫度升高，高壓缸效率降低，并最終使鍋爐再熱器的吸熱量相應(yīng)減少。由于機(jī)組的電功率以及吸熱量均發(fā)生改變，在此條件下，對機(jī)組熱耗公式進(jìn)行小偏差線性化可得:

該機(jī)組在最大補(bǔ)汽工況的電功率為1 055 MW，機(jī)組熱耗為7 200 kJ/(kW·h)，補(bǔ)汽量為417.6 t/h，補(bǔ)汽損失為87.4 kJ/kg。由式(5)計算可知補(bǔ)汽損失的機(jī)械功為10.14 MW;由式(6)計算可知如果沒有補(bǔ)汽損失，機(jī)組熱耗可降低36 kJ/(kW·h)。這就說明，補(bǔ)汽投入以后會對經(jīng)濟(jì)性產(chǎn)生不利的影響;同時隨著補(bǔ)汽量的增加，補(bǔ)汽對經(jīng)濟(jì)性的不利影響越大，這與文獻(xiàn)［7］通過試驗(yàn)驗(yàn)證得到的結(jié)論是一致的。

綜上所述，采用補(bǔ)汽技術(shù)，機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性收益集中在100%負(fù)荷及以下工況，主要來源于兩個部分:一是主汽壓力的升高;二是調(diào)節(jié)閥節(jié)流的取消。在100%負(fù)荷以上工況，則由于補(bǔ)汽損失的存在，補(bǔ)汽投入對機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性以及調(diào)節(jié)閥的通流能力均產(chǎn)生一定的不利影響。

3　設(shè)置方案

采用補(bǔ)汽技術(shù)，需要確定補(bǔ)汽閥開啟點(diǎn)以及補(bǔ)汽口的位置，才能完全確定其設(shè)置方案。采用不同的設(shè)置方案，對汽輪機(jī)的安全性以及經(jīng)濟(jì)性收益的影響是不同的。

3.1補(bǔ)汽閥開啟點(diǎn)

隨著近年來的經(jīng)濟(jì)社會發(fā)展，基層農(nóng)村在農(nóng)業(yè)建設(shè)和農(nóng)業(yè)開發(fā)領(lǐng)域取得了令人矚目的成就，農(nóng)業(yè)機(jī)械化進(jìn)程也在不斷推進(jìn)。但由于各地農(nóng)業(yè)發(fā)展基礎(chǔ)不一，與全面實(shí)現(xiàn)農(nóng)業(yè)機(jī)械化和現(xiàn)代化建設(shè)還有差距，特別是當(dāng)前基層農(nóng)機(jī)的管理服務(wù)上，還無法實(shí)現(xiàn)全面保障服務(wù)，影響了部分地區(qū)的農(nóng)業(yè)效率和農(nóng)業(yè)發(fā)展步伐，面對當(dāng)前農(nóng)業(yè)發(fā)展的必然要求，必須要扎實(shí)解決好基層農(nóng)機(jī)綜合管理服務(wù)問題，確保農(nóng)業(yè)生產(chǎn)有效進(jìn)行，發(fā)揮農(nóng)業(yè)機(jī)械化發(fā)展的現(xiàn)實(shí)優(yōu)勢，促進(jìn)我國從農(nóng)業(yè)大國向農(nóng)業(yè)強(qiáng)國的邁進(jìn)。

首先確定補(bǔ)汽閥的開啟點(diǎn)，即為主汽壓力達(dá)到額定值且調(diào)節(jié)閥全開時的汽輪機(jī)進(jìn)汽量，也就是調(diào)節(jié)閥的最大進(jìn)汽量。此時，調(diào)節(jié)閥的進(jìn)汽能力已經(jīng)全部用盡，如果沒有補(bǔ)汽閥，則汽輪機(jī)的進(jìn)汽量將不再增加;否則，就需通過開啟補(bǔ)汽閥繼續(xù)增加進(jìn)汽量，這就是補(bǔ)汽閥的開啟點(diǎn)。補(bǔ)汽閥開啟點(diǎn)的選擇非常重要，直接決定其經(jīng)濟(jì)性收益。

如果調(diào)節(jié)閥的最大進(jìn)汽量設(shè)置過大，補(bǔ)汽閥開啟點(diǎn)后移，則在100%負(fù)荷工況下，汽輪機(jī)的進(jìn)汽壓力仍達(dá)不到額定值;反之，如調(diào)節(jié)閥的最大進(jìn)汽量設(shè)計過小，則在100%負(fù)荷工況，補(bǔ)汽閥已開始進(jìn)汽。補(bǔ)汽閥投入后，由于閥門存在很大的節(jié)流，也會降低機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性。筆者分別對以2 560 t/h、2 660 t/h以及2 760 t/h這3個流量為開啟點(diǎn)的設(shè)置方案在100%負(fù)荷工況時的經(jīng)濟(jì)性進(jìn)行了對比，具體的結(jié)果見表2。

表2　熱力參數(shù)與補(bǔ)汽閥開啟點(diǎn)關(guān)系

由表2可知:補(bǔ)汽閥開啟點(diǎn)由2 660 t/h推遲到2 760 t/h，即調(diào)節(jié)閥的最大進(jìn)汽量增加3.8%左右，則100%負(fù)荷工況時的主汽壓力為27 MPa，因主汽壓力未達(dá)到額定值，機(jī)組熱耗要升高約7.9 kJ/(kW·h);若補(bǔ)汽閥提前開啟，即調(diào)節(jié)閥最大進(jìn)汽量減少3.8%左右，則在100%負(fù)荷工況時補(bǔ)汽閥已經(jīng)開始進(jìn)汽，補(bǔ)汽量達(dá)到主汽量的7.2%，機(jī)組熱耗因此升高達(dá)17.8 kJ/(kW·h)。

設(shè)置補(bǔ)汽閥的主要目的就是為了提高機(jī)組的運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性，而經(jīng)濟(jì)性的提高則主要體現(xiàn)在主汽壓力的提高上。因此，補(bǔ)汽閥開啟點(diǎn)應(yīng)該選為100%負(fù)荷工況的主汽流量，才能徹底用足蒸汽的壓力，發(fā)揮其經(jīng)濟(jì)性優(yōu)勢。

3.2補(bǔ)汽口位置

補(bǔ)汽口一般設(shè)置在高壓缸某中間級后，從補(bǔ)汽對機(jī)組經(jīng)濟(jì)性、高壓內(nèi)缸的熱安全性以及調(diào)節(jié)閥通流能力的影響等三個方面來確定具體位置。

一般來說，補(bǔ)汽口設(shè)置靠前，則補(bǔ)汽與級后主汽流的壓差、溫差均大幅減小，這對補(bǔ)汽閥以及高壓內(nèi)缸的工作環(huán)境是有利的;同時，補(bǔ)汽閥對汽流的節(jié)流較小，補(bǔ)汽損失也減小，這對機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性也有好處;但是，補(bǔ)汽口設(shè)置靠前對調(diào)節(jié)閥的通流能力影響變大，同樣主汽量時，調(diào)節(jié)閥的進(jìn)汽能力將受到更大影響，需要的補(bǔ)汽量也越多。因此補(bǔ)汽口的選擇需要綜合比較確定。

對該機(jī)組，分別在高壓缸第5級、第7級以及第9級后設(shè)置補(bǔ)汽口，這3個方案在TRL工況時的主要熱力參數(shù)比較見表3。

表3　TRL工況參數(shù)與補(bǔ)汽口位置關(guān)系

由表3可知:9級后方案對調(diào)節(jié)閥通流能力的影響最小，進(jìn)汽量比5級后大40.51 t/h，但是由于補(bǔ)汽位置靠后，補(bǔ)汽溫差達(dá)到87 K以上，這勢必使得高壓內(nèi)缸產(chǎn)生較大的熱應(yīng)力，不利于高壓內(nèi)缸的工作;其次，閥門前后壓比已經(jīng)低于蒸汽的臨界壓比，閥門出口流速將達(dá)到當(dāng)?shù)芈曀伲瑫r產(chǎn)生膨脹激波，形成附加的激波損失，因此補(bǔ)汽損失將迅速升高;在不考慮激波損失的情況下，機(jī)組熱耗仍比5級后高17.8 kJ/(kW·h)，經(jīng)濟(jì)性是這3個方案中最差的。隨著補(bǔ)汽位置逐漸靠前，補(bǔ)汽的溫差、壓差以及經(jīng)濟(jì)性逐漸變好，但是對調(diào)節(jié)閥的通流影響逐漸加大。

綜合考慮上述幾點(diǎn)之后，該汽輪機(jī)選擇5級后作為設(shè)置補(bǔ)汽閥的最終方案。

4　經(jīng)濟(jì)性分析

該機(jī)組按上述方案采用補(bǔ)汽技術(shù)之后，在100%負(fù)荷以上的補(bǔ)汽工況，補(bǔ)汽閥存在很大節(jié)流，機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性受到影響。

圖4給出了這一負(fù)荷區(qū)間補(bǔ)汽設(shè)計與原設(shè)計的熱耗對比。

由圖4可知:補(bǔ)汽量越大，經(jīng)濟(jì)性的下降越多。在103%負(fù)荷，補(bǔ)汽設(shè)計與原設(shè)計的經(jīng)濟(jì)性持平;在最大補(bǔ)汽工況下，機(jī)組熱耗升高達(dá)到36 kJ/(kW·h)。由于此時已經(jīng)處于高負(fù)荷區(qū)，機(jī)組在這一負(fù)荷區(qū)間的年運(yùn)行小時數(shù)很少，即便在夏季達(dá)到銘牌出力，機(jī)組的進(jìn)汽量也只略高于103%負(fù)荷，因此與原設(shè)計犧牲100%負(fù)荷以下經(jīng)濟(jì)性的設(shè)計方式相比，補(bǔ)汽設(shè)計犧牲高負(fù)荷區(qū)間的經(jīng)濟(jì)性是值得的。

在100%負(fù)荷及以下區(qū)間運(yùn)行時，由于汽輪機(jī)通流面積減小，相應(yīng)的主汽壓力均有升高，機(jī)組的運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性顯著提升。圖5是補(bǔ)汽設(shè)計與原設(shè)計方案在此負(fù)荷區(qū)間的經(jīng)濟(jì)性比較。

由圖5可知:采用補(bǔ)汽技術(shù)后，在40%～100%負(fù)荷，機(jī)組熱耗整體下降26 kJ/(kW·h)。按鍋爐效率95%、管道效率99%計算，可使電廠發(fā)電標(biāo)煤耗降低約0.94 g/(kW·h);按年利用小時數(shù)6 000 h、標(biāo)煤800元/t計算，每年可節(jié)約標(biāo)煤5 188 t，產(chǎn)生經(jīng)濟(jì)效益415萬元。

5　結(jié)語

筆者對1 000 MW超超臨界機(jī)組補(bǔ)汽調(diào)節(jié)技術(shù)的設(shè)計目的、工作原理、設(shè)置方案以及運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性等進(jìn)行了全面的論述及分析。結(jié)果表明:采用補(bǔ)汽技術(shù)后，可使機(jī)組在額定負(fù)荷及以下熱耗整體降低約26 kJ/(kW·h)，這對于提高機(jī)組的運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性具有很好的效果。

［1］彭澤瑛，顧德明.補(bǔ)汽調(diào)節(jié)閥技術(shù)在百萬千瓦全周進(jìn)汽汽輪機(jī)中的應(yīng)用［J］.熱力透平，2004，33(4):223-227.

［2］陳勝軍，申松林，柯文石.華能玉環(huán)電廠超超臨界汽輪機(jī)過載補(bǔ)汽技術(shù)［J］.熱力發(fā)電，2007，36(4):71-73.

［3］朱紅兵，劉曉宏，曹劍鋒，等.過載補(bǔ)汽技術(shù)在大型汽輪機(jī)中的應(yīng)用［J］.熱力發(fā)電，2014，43(7):128-130.

［4］包偉偉.1 000 MW超超臨界機(jī)組增設(shè)0號高壓加熱器經(jīng)濟(jì)性分析［J］.發(fā)電設(shè)備，2015，29(3):172-175.

［5］包偉偉.1 000 MW超超臨界機(jī)組增設(shè)外置式蒸汽冷卻器經(jīng)濟(jì)性分析［J］.發(fā)電設(shè)備，2015，29(5):348-352.

［6］包偉偉，劉鑫，李積輝，等.1 000 MW超超臨界機(jī)組增設(shè)低溫省煤器經(jīng)濟(jì)性分析［J］.發(fā)電設(shè)備，2015，29(6):397-401.

［7］陳小強(qiáng)，羅志浩，尹峰.補(bǔ)汽閥投用對1 000 MW機(jī)組夏季運(yùn)行工況的影響［J］.中國電力，2011，44(4):63-66.

Economic Analysis on Additional Steam Control Technology for a 1 000 MW Ultra Supercritical Unit

Bao Weiwei，Gao Min，Pang Haocheng，Shen Weiguo
(Harbin Turbine Co.，Ltd.，Harbin 150046，China)

Based on the analytical calculation method for thermal system，detail calculation and analysis were conducted to the economy and design of a 1 000 MW ultra supercritical unit with additional steam control technology.Results show that after application of this technology，the pressure of main steam can reach the rated value and the unit heat consumption has been reduced by 26 kJ/(kW·h)，indicating obvious economy benefit.

steamturbine;ultrasupercriticalunit;additionalsteamcontroltechnology;overload valve;economy

TK267

A

1671-086X(2016)01-0011-05

2015-05-21

包偉偉(1986—)，男，工程師，主要從事汽輪機(jī)熱力、氣動以及強(qiáng)度方面的設(shè)計計算工作。

E-mail:alndr@163.com