陳新歡，王孟君，陳欣怡，王 巖，王迎新，袁玉寶，潘學(xué)著

（1.中南大學(xué)有色金屬材料科學(xué)與工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，湖南 長(zhǎng)沙 410083；2.廣亞鋁業(yè)有限公司，廣東 佛山 528237）

鋁型材多孔模具焊合室結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)及模擬

陳新歡1，王孟君1，陳欣怡1，王 巖1，王迎新2，袁玉寶2，潘學(xué)著2

（1.中南大學(xué)有色金屬材料科學(xué)與工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，湖南 長(zhǎng)沙 410083；2.廣亞鋁業(yè)有限公司，廣東 佛山 528237）

利用HyperXtrude有限元模擬軟件，分析了鋁型材多孔模具不同焊合室結(jié)構(gòu)對(duì)型材流速、溫度及焊合質(zhì)量的影響。研究發(fā)現(xiàn)，采用共焊合室時(shí)，型材焊縫質(zhì)量較好，而分焊合室能平衡金屬流動(dòng)，型材出口流速和溫度分布更均勻，且焊合室內(nèi)金屬的流動(dòng)應(yīng)力較小。經(jīng)試模的料頭分析，采用分焊合室結(jié)構(gòu)可以順利地實(shí)現(xiàn)擠壓。

鋁型材；HyperXtrude；多孔模具；焊合室

0　前言

鋁型材因具有重量輕、強(qiáng)度高、導(dǎo)電導(dǎo)熱性好、耐腐蝕、外形美觀等優(yōu)點(diǎn)，廣泛用于建筑、交通、通訊設(shè)備、機(jī)械制造、運(yùn)動(dòng)器械、家具和裝飾等各個(gè)領(lǐng)域[1]。目前，鋁型材的主要生產(chǎn)方式是擠壓加工。對(duì)于小斷面型材，我國(guó)主要以單孔模具擠壓為主，而發(fā)達(dá)國(guó)家多采用多孔模具擠壓生產(chǎn)[2]。相比于單孔模，在擠壓速度相同的情況下，多孔模擠壓具有生產(chǎn)效率高，模具壽命長(zhǎng)，擠壓力小，成品率高等優(yōu)點(diǎn)[3]。但是多孔擠壓時(shí)，金屬流動(dòng)情況復(fù)雜，流速均勻性不易控制，產(chǎn)品質(zhì)量難以保證。本文以某一具體鋁型材為例，應(yīng)用HyperXtrue有限元模擬分析軟件，研究焊合室結(jié)構(gòu)對(duì)金屬流動(dòng)均勻性的影響。

1　焊合室的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及實(shí)驗(yàn)方案

1.1型材

擠壓型材如圖1所示，材料為6063鋁合金，其中心方孔的尺寸為18mm×15mm，型材四周有7根小懸臂，壁厚均勻，平均厚度1.5mm，型材斷面積為15mm2。

圖1　型材截面圖

1.2焊合室設(shè)計(jì)

焊合室是把分流孔流出的金屬重新匯聚、焊合的地方，其形狀、入口方式和尺寸大小對(duì)金屬的流動(dòng)、焊合質(zhì)量和擠壓力的大小有重要的影響。為了消除焊合死區(qū)，提高焊縫質(zhì)量，本文采用蝶形截面的焊合室，設(shè)計(jì)了三種焊合室方案，具體結(jié)構(gòu)如圖2所示。方案1采用共焊合室結(jié)構(gòu)，即四個(gè)?？坠灿靡粋€(gè)焊合室，深度為14mm；方案2在共焊合室中心部位增加一個(gè)圓柱形阻流塊，直徑φ20mm，與焊合室等高；方案3采用分焊合室結(jié)構(gòu)，在共焊合室內(nèi)對(duì)稱設(shè)計(jì)四道隔墻，其寬度為4mm，與焊合室等高。

圖2　焊合室結(jié)構(gòu)圖

2　數(shù)值模擬分析

2.1模型的建立

焊合室結(jié)構(gòu)的三維模型如圖3所示。借助于HyperWorks里面集成的HyperMesh模塊對(duì)模具及坯料進(jìn)行網(wǎng)格劃分。在軟件自帶的材料庫(kù)中選取模具的材料為H13鋼，坯料為6063鋁合金。該多孔模具有對(duì)稱性，為節(jié)省運(yùn)算量，減少計(jì)算時(shí)間，取四分之一進(jìn)行研究，圖4為模具分焊合室的網(wǎng)格圖。在參數(shù)控制版面設(shè)置擠壓桿速度為2mm/s，鑄棒預(yù)熱溫度為450℃，模具和擠壓筒的預(yù)熱溫度為430℃。

圖3　焊合室結(jié)構(gòu)的三維模型

圖4　有限元模型

2.2模擬結(jié)果的分析

為了便于分析，將型材等面積分為32段（如圖5），取每段流速的平均值作為計(jì)算該段流速SDV值的特征值。選取金屬流速均方差（SDV）作為判斷流速差異大小的依據(jù)[4～5]，具體定義為：

圖6　型材出口流速圖

表1　型材出口流速SDV值

圖7 型材出口溫度圖

圖6為型材出口流速圖，從圖中可見(jiàn)，型材右下角流速最大，而遠(yuǎn)離模具中心處流速較小，其最大流速差依次為38.8mm/s、50.6mm/s、15.0mm/s。結(jié)合流速SDV值（見(jiàn)表1）可知，方案2流速最不均勻，這是由于圓柱形阻流塊對(duì)金屬流動(dòng)具有一定的平衡阻礙作用，但并未引導(dǎo)金屬流動(dòng)，反而造成了焊合室內(nèi)金屬的紊流；方案3的最大流速差和SDV值都遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于其它方案，金屬流動(dòng)最為均勻，說(shuō)明分焊合室結(jié)構(gòu)可以引導(dǎo)金屬流動(dòng)，有效避免了金屬因焊合壓力不均造成的?？组g橫向流動(dòng)，能很好地平衡金屬流動(dòng)。

圖7為型材出口溫度分布云圖，從圖中可以看出，型材流速較大的部位其溫度也相對(duì)較高，三種方案的最大溫度差依次為21.3℃、25℃、16.3℃。相比于共焊合室結(jié)構(gòu)，阻流塊未能平衡金屬流動(dòng)，反而使均勻性變差，金屬變形更為劇烈，大量的變形熱使溫度升高。從圖7（c）可知，分焊合室結(jié)構(gòu)的型材出口溫度分布較為均勻，溫度差最小。由于分焊合室設(shè)計(jì)使不同分流孔內(nèi)金屬直接流向?qū)?yīng)模孔，控制了金屬在焊合室內(nèi)的流動(dòng)，變形更均勻，致其溫升較小，型材出口溫度分布均勻性較好。

圖8為焊合壓力的分布云圖，可以看出方案3焊合壓力最大且分布較為均勻，而方案2焊縫區(qū)域的焊合壓力較大。圖9為焊合室內(nèi)的流動(dòng)應(yīng)力云圖，其最大流動(dòng)應(yīng)力依次為35.5MPa、34.4MPa和36.3MPa，方案2的流動(dòng)應(yīng)力最小，但方案3中流動(dòng)應(yīng)力分布最為均勻。由于分焊合室結(jié)構(gòu)避免了?？组g金屬的紊流，流動(dòng)較為均勻，從而流動(dòng)應(yīng)力分布相對(duì)均勻。焊縫是影響產(chǎn)品力學(xué)性能的關(guān)鍵因素，而其主要受到焊合室內(nèi)的焊合壓力和流動(dòng)應(yīng)力的控制。Li等認(rèn)為焊縫質(zhì)量主要取決于焊合壓力和流動(dòng)應(yīng)力之比[6]，比值越大，焊合質(zhì)量越好。Akeret認(rèn)為獲得良好的焊合質(zhì)量需要焊合壓力是流動(dòng)應(yīng)力的至少三倍[7]。由表2可知，方案1焊合質(zhì)量最好，但方案3中其比值為4.3，超過(guò)臨界比3，焊縫質(zhì)量合格。焊合室容積越大，靜水壓力越大，故共焊合室結(jié)構(gòu)的焊合質(zhì)量最好，而阻流塊引起了金屬紊流，使其焊合壓力減小，焊合質(zhì)量下降。

圖8　焊合室內(nèi)壓力圖

圖9　焊合室內(nèi)流動(dòng)應(yīng)力云圖

表2　不同方案中焊合面上焊合壓力與流動(dòng)應(yīng)力的比值

2.3生產(chǎn)試模

在15MN擠壓機(jī)上采用分焊合室結(jié)構(gòu)的多孔模具擠壓6063型材，擠壓參數(shù)和模擬時(shí)參數(shù)一致，擠壓過(guò)程順利，獲得擠壓料頭如圖10所示。從圖中可以看到料頭變形量不大，只有圖中的①和②處有輕微的突起但并不明顯，這是由于此處金屬流速較大的緣故，與模擬結(jié)果一致。

3　結(jié)論

（1）分焊合室能顯著降低型材出口流速的SDV值，平衡焊合室內(nèi)金屬流動(dòng)。

（2）阻流塊會(huì)加劇金屬變形，增大溫升；分焊合室結(jié)構(gòu)則使金屬流動(dòng)更均勻，溫升較小且溫度分布均勻 。

圖10　型材料頭圖

（3）采用共焊合室結(jié)構(gòu)時(shí)，擠壓制品的焊縫質(zhì)量較好，但分焊合室中金屬的流動(dòng)應(yīng)力分布更均勻，后續(xù)熱處理時(shí)不易發(fā)生變形。

[1]吳向紅，趙國(guó)群，趙新海，欒貽國(guó)，馬新武.鋁型材擠壓成形過(guò)程數(shù)值模擬的研究現(xiàn)狀及發(fā)展[J]. 系統(tǒng)仿真學(xué)報(bào)，2007，05:945-948+951

[2]喬磊，王孟君，陳欣怡，王迎新，袁玉寶，潘學(xué)著.鋁型材多孔多級(jí)導(dǎo)流模設(shè)計(jì)及模擬[J].鋁加工，2014，06:4-8

[3]何釗. 基于HyperXtrude的多孔模具研究及應(yīng)用[D].中南大學(xué)，2012

[4]鄭榮，包忠詡，周天瑞，黃克堅(jiān).三維鋁型材擠壓模多參數(shù)優(yōu)化[J]. 金屬成形工藝，2004，01:69-72

[5]王樹(shù)勛，等.實(shí)用模具設(shè)計(jì)與制造[M].長(zhǎng)沙：國(guó)防科技大學(xué)出版社，1991

[6]Li L，Zhang H，Zhou J，et al. Numerical and experimental study on the extrusion through a porthole die to produce a hollow magnesium profile with longitudinal weld seams[J]. Materials & Design，2008，29（6）:1190-1198

[7]Akeret R. Properties of pressure welds in extruded aluminum alloy sections[J]. Inst Metals，1972，10:202–7

（編輯：余東梅）

Design and Simulation ofWelding Chamber Structure for Aluminum Profile Multihole Mould

CHEN Xin-huan1，WANG Meng-jun1，CHEN Xin-yi1，WANG Yan1，WANG Ying-xin2，YUAN Yu-bao2，PAN Xue-zhu2
（1.State Key Laboratory of Nonferrous Metals Material Science and Engineering Education Department，Central South University，Changsha 410083，China；2.Guangya Aluminum Co.Ltd.，F(xiàn)oshan 528237，China）

Effect of different welding chamber structures on export flow velocity，temperature and welding quality is discussed using the HyperXtrude FEM software. The results show that the welding quality with one welding chamber is better . Splitting welding chambers can balance the metal flow velocity， and profile export velocity and temperature distribution are more uniform， and the flow stress is smaller in splitting welding chamber. The engineering experiment shows that splitting welding chamber can make the extrusion successfully.

aluminum profile; HyperXtrude; multihole mould; welding chamber

TG375+.41

A

1005-4898（2016）02-0004-06

10.3969/j.issn.1005-4898.2016.02.01

佛山市科技創(chuàng)新平臺(tái)建設(shè)專項(xiàng)資助（2013GQ100082）。

陳新歡（1991-），女，河北石家莊人，碩士研究生，主要從事模具設(shè)計(jì)及擠壓模擬的研究。

2015-12-20