摘 要：某發(fā)電集團(tuán)電廠兩臺(tái)機(jī)組投運(yùn)后，一直存在給水溫度偏低情況，給水溫度達(dá)不到設(shè)計(jì)值，機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性能就會(huì)降低，不僅影響機(jī)組煤耗，同時(shí)對(duì)機(jī)組安全運(yùn)行也存在隱患。文章通過(guò)對(duì)給水溫度低進(jìn)行全面分析、排查，最終確定影響給水溫度低的原因并進(jìn)行處理，使給水溫度達(dá)到設(shè)計(jì)值。

關(guān)鍵詞：350MW；高加；給水溫度低

1 概述

某自備電廠350MW機(jī)組兩臺(tái)，機(jī)組于2009年9月投運(yùn)，隨著機(jī)組運(yùn)行時(shí)間的增加，出現(xiàn)給水溫度不斷下降問(wèn)題，給水溫度設(shè)計(jì)值為275℃，而機(jī)組帶額定工況運(yùn)行時(shí)給水溫度僅為268℃。該廠高加一共有三臺(tái)，給水溫度的降低，嚴(yán)重影響機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性，影響汽輪機(jī)的效率，增加了發(fā)電煤耗，同時(shí)給水溫度的降低也會(huì)使鍋爐受熱面長(zhǎng)時(shí)間處于超溫運(yùn)行狀態(tài)，影響鍋爐受熱面的壽命，增加了爆管的機(jī)率。

2 給水溫度低的原因分析及處理

為提高給水溫度，對(duì)機(jī)組現(xiàn)狀進(jìn)行綜合分析，影響給水溫度的原因分為運(yùn)行操作與設(shè)備本體及系統(tǒng)影響兩種。

2.1 運(yùn)行操作

2.1.1 連續(xù)排空氣門(mén)開(kāi)度

高加抽空氣門(mén)的作用是將高加汽側(cè)積聚的不凝結(jié)汽體排到除氧器進(jìn)行除氧，因空氣的傳熱系統(tǒng)遠(yuǎn)小于鋼材，空氣在鋼管周?chē)_(kāi)成的空氣膜會(huì)嚴(yán)重阻礙傳熱。在機(jī)組正常運(yùn)行工況下，通過(guò)對(duì)各臺(tái)高加連續(xù)排空氣門(mén)分別進(jìn)行調(diào)整，并測(cè)溫管道溫度隨之上升或下降，由此確認(rèn)管道未堵塞，經(jīng)試驗(yàn)，連續(xù)排空氣門(mén)開(kāi)度對(duì)給水溫度沒(méi)有影響。

2.1.2 高加水位影響

在機(jī)組帶額定負(fù)荷情況下，解除高加水位保護(hù)，將#1高加水位進(jìn)行調(diào)整，調(diào)整采取先調(diào)整到高位再調(diào)整至低位，通過(guò)調(diào)整高加水位，給水溫度最高僅有0.5℃的變化，可見(jiàn)高加水位并不是影響給水溫度的要因。

2.1.3 高加投停

在高加投入及退出時(shí)，基本均為隨機(jī)啟動(dòng)。每次高加投入汽側(cè)時(shí)，均能按要求控制給水溫升、溫降率，水側(cè)投入時(shí)，能夠先用靜壓注水，然后再用注水門(mén)注水，高加每次投入及退出，均有標(biāo)準(zhǔn)作業(yè)票及專人進(jìn)行監(jiān)護(hù)，所以投停對(duì)給水溫度的影響不大。

2.1.4 加熱器端差及溫升對(duì)標(biāo)

（1）加熱器溫升：#1-3高加設(shè)計(jì)溫升分別為32.3℃、41.8℃、31.1℃，而實(shí)際運(yùn)行中#1-3高加溫升分別為38.5℃、34℃、27.4℃，目前#2、3高加溫升明顯較設(shè)計(jì)值偏低。#2、3高加存在給水短路或蒸汽短路的情況。

（2）加熱器端差：#1-3高加設(shè)計(jì)上端差分別為-1℃、0℃、0℃，而實(shí)際運(yùn)行中#1-3高加上端差分別為5.5℃、9.9℃、4.7℃，加熱蒸汽不能將給水加熱到對(duì)應(yīng)壓力下的飽和溫度，#2最為嚴(yán)重。#1-3高加設(shè)計(jì)下端差均為5.6℃，而實(shí)際運(yùn)行中#1-3高加上端差分別為8.2℃、9.4℃、8.6℃，下端差明顯偏高。

2.2 設(shè)備本體及系統(tǒng)

2.2.1 汽側(cè)蒸汽短路

利用停機(jī)機(jī)會(huì)用內(nèi)窺鏡對(duì)汽側(cè)進(jìn)行檢查，未發(fā)現(xiàn)有沖刷損壞的情況。

2.2.2 入口三通泄漏

核對(duì)爐側(cè)給水溫度與高壓加熱器系統(tǒng)出口給水溫度基本一致，說(shuō)明高加入口三通無(wú)泄漏，有個(gè)別電廠曾出現(xiàn)聯(lián)成閥密封面泄漏的問(wèn)題，造成給水短路，后經(jīng)將閥門(mén)解體密封面重新進(jìn)行研磨，問(wèn)題解決。

2.2.3 抽汽管道電動(dòng)門(mén)、逆止門(mén)未全開(kāi)

通過(guò)停機(jī)將抽汽逆止門(mén)解體進(jìn)行測(cè)量，判斷沒(méi)有這種情況。

2.2.4 汽水管道有泄漏

對(duì)#1、2、3高加汽水側(cè)放水排空氣門(mén)進(jìn)行全面檢查，能看到排汽管口的到排汽口看，看不到排汽口的用測(cè)溫槍檢查，經(jīng)全面排查，目前只有#6機(jī)#1高加汽側(cè)安全門(mén)有輕微漏汽情況，其它無(wú)泄漏。

2.2.5 本體保溫材料

現(xiàn)場(chǎng)對(duì)高加本體及給水管道進(jìn)行測(cè)溫，經(jīng)測(cè)量溫度最高點(diǎn)位置為高加本體，所測(cè)溫度為56℃。

2.2.6 高加堵管率

檢查設(shè)備檔案，#1高加沒(méi)有發(fā)生過(guò)漏泄，#2高加堵管率為3.87%，#3高加堵管率為5.17%，#5機(jī)三臺(tái)高加堵管率均小于10%，堵管率小于10%時(shí)不會(huì)影響高加效率，故堵管率不是影響給水溫度的主要因素。

2.2.7 水室隔板泄漏

利用停機(jī)機(jī)會(huì)，對(duì)水室隔板進(jìn)行檢查，檢查發(fā)現(xiàn)#2、3高加進(jìn)出口水室隔板有較多水蝕孔，后聯(lián)系檢修將水蝕孔全部進(jìn)行了封堵，同時(shí)發(fā)現(xiàn)各臺(tái)高加內(nèi)部螺絲仍有退扣，隔板與端面縫隙較大（長(zhǎng)期被高壓水流沖刷所致），隔板密封面凹凸不平，螺栓孔洞也被沖刷增大情況，其中#2高加水室漏水情況相對(duì)比較嚴(yán)重。由此分析，造成給水溫度低的主要原因?yàn)楦呒铀腋舭逍孤橹饕?，?2、3高加相對(duì)嚴(yán)重，這也與高加溫升及端差參數(shù)相對(duì)應(yīng)。

針對(duì)高加水室隔板問(wèn)題，進(jìn)行有針對(duì)性的處理，原水室蓋板沖刷損壞，無(wú)法再使用，為提高抗沖刷等級(jí)，將水室蓋板厚度由16mm碳鋼更換為20mm不銹鋼材料制作，固定螺栓增粗一個(gè)等級(jí)，材料也為不銹鋼，為防止螺絲退落，增加不銹鋼止退墊片，由于水室蓋板底座密封面損壞，如果整體更換較為困難，故在原蓋板底座上增加焊接20mm新底座，蓋板底座與蓋板之間增加不銹鋼墊片。

從表1可以看出，改造前后#1高加出水溫度由268.7℃升高至275.2℃，溫度同比升高6.5℃，發(fā)電煤耗降低0.462g/kwh，兩臺(tái)機(jī)組按年發(fā)電量56億kwh計(jì)算，標(biāo)煤價(jià)350元/噸計(jì)算，年節(jié)約運(yùn)行費(fèi)用90.55萬(wàn)元。

3 結(jié)束語(yǔ)

（1）給水溫度降低，要將影響給水溫度的各種因素全部列出，并逐步進(jìn)行排查，本著先從簡(jiǎn)單的、容易直觀看到效果的入手進(jìn)行排查。（2）高加水室隔板泄漏是最終影響給水溫度的要因，每次機(jī)組有停機(jī)機(jī)會(huì)進(jìn)行開(kāi)水室人孔安排專人進(jìn)行細(xì)致檢查，發(fā)現(xiàn)問(wèn)題要第一時(shí)間進(jìn)行處理，同時(shí)要注意水室頂部容易忽略的區(qū)域是否有孔洞。（3）給水溫度對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)運(yùn)行影響較大，通過(guò)文章對(duì)高加系統(tǒng)的全方位排查、分析，最終找到問(wèn)題的根源，希望能夠起到拋磚引玉的作用，為同類(lèi)型機(jī)組存在的問(wèn)題提供參考。

參考文獻(xiàn)

[1]吳季蘭.汽輪機(jī)設(shè)備及系統(tǒng)[M].中國(guó)電力出版社，2006.

[2]中國(guó)電力投資集團(tuán)公司.300MW火電機(jī)組節(jié)能對(duì)標(biāo)指導(dǎo)手冊(cè)[M].中國(guó)電力出版社，2008.

作者簡(jiǎn)介：李杰（1984-），男，內(nèi)蒙古達(dá)拉特旗人，助理工程師，從事汽輪機(jī)運(yùn)行工作。