王鑫+陶樂仁+王棟+張宗楠

摘 要： 利用隔膜泵作為系統(tǒng)動(dòng)力輸出源，搭建了單管內(nèi)傳熱和流動(dòng)測試實(shí)驗(yàn)臺(tái)，對(duì)制冷劑R22在水平單管內(nèi)的換熱性能進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究，考察了不同蒸發(fā)溫度和不同冷凝溫度對(duì)總傳熱系數(shù)、制冷劑表面換熱系數(shù)和管內(nèi)壓降的影響.實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明：總傳熱系數(shù)和制冷劑表面換熱系數(shù)均隨著蒸發(fā)溫度和冷凝溫度的上升而增大；管內(nèi)壓降隨著蒸發(fā)溫度的上升而減小，隨著冷凝溫度的上升而增大；對(duì)于同一根實(shí)驗(yàn)管，在相同的冷卻水流量和制冷劑質(zhì)量流量下，最佳蒸發(fā)工況為10℃；冷凝實(shí)驗(yàn)中，總傳熱系數(shù)和制冷劑表面換熱系數(shù)在40℃時(shí)高于其他兩種冷凝溫度時(shí)的值，但35℃冷凝時(shí)，管內(nèi)壓降高于其他兩種工況.

關(guān)鍵詞： 系統(tǒng)設(shè)計(jì)； 水平換熱管； 蒸發(fā)； 冷凝； R22

中圖分類號(hào)： TK 124文獻(xiàn)標(biāo)志碼： A

文章編號(hào)： 1008-8857（2016）03-0158-06

Abstract： A heat transfer and flow test platform with diaphragm pump as the power source was set up to study the heat transfer characteristics of R22 in single horizontal tube.The influences of evaporation temperature and condensation temperature on the overall convection heat transfer coefficient，the surface heat transfer coefficient，and the pressure drop in the tube were investigated.Experimental results showed that both and rose with the increasing of the evaporation temperature and condensation temperature.The pressure drop reduced with the growing of evaporation temperature while increased with the rising of condensation temperature.For the same test tube，the best evaporation condition of 10℃ was achieved at the same flow rate of cooling water and mass flow rate of refrigerant.In the condensation experiment，both and at 40℃ were higher than those at the other two temperatures.However，the pressure drop at 35℃ in the tube was higher than those under the other two conditions.

Keywords： system design； horizontal heat transfer tube； evaporation； condensation； R22

隨著地球能源短缺和人類工業(yè)技術(shù)不斷發(fā)展，對(duì)高效節(jié)能的工業(yè)設(shè)備的需求量日益增大.在制冷行業(yè)中對(duì)換熱器（主要為蒸發(fā)器、冷凝器）的節(jié)能改造顯得尤為重要.目前，研究開發(fā)更高效的換熱設(shè)備不僅是減少能耗的方法之一，而且更關(guān)系到先進(jìn)工業(yè)生產(chǎn)力的發(fā)展.

Cavallini等[1]在內(nèi)徑為8 mm光管中分別研究了制冷劑R22、R125、R32、R410A、R134a、R236ea、R407C的冷凝及壓降特性.楊英英等[2]采用可視化的方法，對(duì)工質(zhì)R32 在內(nèi)徑為2 mm的水平光滑圓管內(nèi)的冷凝換熱的流型進(jìn)行了觀測.寧靜紅等[3]研究了R290水平管內(nèi)換熱和壓降的特性.王旭等[4]研究了四種不同管徑內(nèi)螺紋規(guī)格銅管蒸發(fā)實(shí)驗(yàn)的換熱特性和壓降.高原等[5-6]采用制冷劑R417A在長度為4 m、管徑為9.52 mm的光管內(nèi)進(jìn)行了蒸發(fā)實(shí)驗(yàn).Wellsandt等[7-8]采用R134a作為制冷劑在微肋管內(nèi)進(jìn)行了蒸發(fā)實(shí)驗(yàn)，根據(jù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)總結(jié)出一個(gè)有關(guān)微肋管內(nèi)蒸發(fā)的關(guān)聯(lián)式.

本文搭建了一臺(tái)既能進(jìn)行冷凝實(shí)驗(yàn)又能進(jìn)行蒸發(fā)實(shí)驗(yàn)的單管內(nèi)測試裝置.以制冷劑R22為工質(zhì)，探討制冷劑在無油狀態(tài)下，光管內(nèi)蒸發(fā)與冷凝的傳熱及流動(dòng)特性.

1 實(shí)驗(yàn)裝置及方法

實(shí)驗(yàn)裝置為上海理工大學(xué)依據(jù)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，自主搭建的單管內(nèi)傳熱和流動(dòng)測試實(shí)驗(yàn)臺(tái).該實(shí)驗(yàn)臺(tái)采用隔膜泵作為系統(tǒng)動(dòng)力輸出源，這可以避免潤滑油對(duì)換熱性能產(chǎn)生影響，同時(shí)也解決了壓縮機(jī)系統(tǒng)不能隨意更換制冷劑的問題.

1.1 實(shí)驗(yàn)裝置

整個(gè)實(shí)驗(yàn)裝置包括制冷劑循環(huán)系統(tǒng)、冷卻水系統(tǒng)、蒸發(fā)水系統(tǒng)和冷凝水系統(tǒng)四個(gè)部分，實(shí)驗(yàn)裝置原理圖如圖1所示，其中：RE為儲(chǔ)液器；B1為制冷劑泵；B2、B3均為水泵；G1、G2均為質(zhì)量流量計(jì)；HE1、HE2、HE3均為板式換熱器；H1、H2均為電加熱器；EXV1、EXV2均為電子膨脹閥；VW1為水路電動(dòng)三通閥；VR1、VR2、VR3均為球閥；C為冷水機(jī)組；T為溫度測點(diǎn)；P為壓力測點(diǎn)；ΔP為差壓變送器.

實(shí)驗(yàn)裝置的主要設(shè)備如表1所示.

1.2 實(shí)驗(yàn)工況

水平管內(nèi)工質(zhì)的流動(dòng)與蒸發(fā)（冷凝）結(jié)合在一起形成復(fù)雜的換熱過程.制冷劑從銅管進(jìn)口到出口的換熱都不相同，再加上制冷劑液體本身的重力這一影響因素，導(dǎo)致整個(gè)水平管內(nèi)換熱不均勻.本文主要研究不同蒸發(fā)溫度和冷凝溫度對(duì)總傳熱系數(shù)K、制冷劑表面換熱系數(shù)hr和管內(nèi)壓降ΔP的影響.

實(shí)驗(yàn)遵循“單相進(jìn)，單相出”原則，即過熱氣體流入實(shí)驗(yàn)段，過冷液體流出實(shí)驗(yàn)段，保證制冷劑液體在實(shí)驗(yàn)段換熱充分，使其完全冷凝.制冷劑入口過熱度控制在1～5℃，出口過冷度控制在2～6℃，制冷劑質(zhì)量流量控制在30～90 kg·h-1，待熱平衡及各個(gè)狀態(tài)點(diǎn)穩(wěn)定后開始記錄并保存數(shù)據(jù).

1.2.1 蒸發(fā)實(shí)驗(yàn)工況

銅管管徑D為15.88 mm，冷卻水體積流量為800 L·h-1，制冷劑質(zhì)量流量為30～90 kg·h-1，蒸發(fā)溫度分別為0、5、10℃，工質(zhì)為R22.R22在不同蒸發(fā)溫度下的物性參數(shù)如表2所示.

1.2.2 冷凝實(shí)驗(yàn)工況

銅管管徑D為9.52 mm，冷卻水體積流量為1 000 L·h-1，制冷劑質(zhì)量流量為20～60 kg·h-1，冷凝溫度分別為35、40、45℃，工質(zhì)為R22.R22在不同冷凝溫度下的物性參數(shù)如表3所示.

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 不同蒸發(fā)溫度下總傳熱系數(shù)隨制冷劑質(zhì)量流量的變化

圖2為不同蒸發(fā)溫度下總傳熱系數(shù)K隨著制冷劑質(zhì)量流量Gm的變化.不同蒸發(fā)溫度下總傳熱系數(shù)隨著制冷劑質(zhì)量流量的增加而增大.這是因?yàn)橹评鋭┵|(zhì)量流量增加，換熱量增加，使得總傳熱系數(shù)增大.

冷卻水體積流量相同時(shí)，10℃蒸發(fā)時(shí)的總傳熱系數(shù)比5℃和0℃蒸發(fā)時(shí)的總傳熱系數(shù)高5%～20%.不同的蒸發(fā)溫度、相同的冷卻水體積流量，導(dǎo)致實(shí)驗(yàn)段的平均對(duì)數(shù)溫差有變化，所以出現(xiàn)相同制冷劑質(zhì)量流量下蒸發(fā)溫度高時(shí)的總傳熱系數(shù)高于蒸發(fā)溫度低時(shí)的值.

2.2 不同蒸發(fā)溫度下制冷劑表面換熱系數(shù)隨制冷劑質(zhì)量流量的變化

系數(shù)hr隨制冷劑質(zhì)量流量Gm的變化.三種不同蒸發(fā)溫度下制冷劑表面換熱系數(shù)隨著制冷劑質(zhì)量流量的增加呈逐漸增大的趨勢.這是因?yàn)殡S著制冷劑質(zhì)量流量的增加，管內(nèi)工質(zhì)的流速增大，擾動(dòng)變得劇烈，使得制冷劑表面換熱系數(shù)增大.

制冷劑質(zhì)量流量相同時(shí)，蒸發(fā)溫度為10℃時(shí)的制冷劑表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)比蒸發(fā)溫度為5℃和0℃時(shí)高2%～21%.因?yàn)橹评鋭㏑22的黏度隨著蒸發(fā)溫度的升高而降低，減小了工質(zhì)在管內(nèi)流動(dòng)時(shí)的沿程阻力，能耗降低，使得制冷劑表面換熱系數(shù)隨著蒸發(fā)溫度的升高而增大.

2.3 不同蒸發(fā)溫度下管內(nèi)壓降的變化

圖4為不同蒸發(fā)溫度下管內(nèi)壓降ΔP隨著制冷劑質(zhì)量流量Gm的變化.分析壓降曲線可得出：管內(nèi)壓降ΔP隨質(zhì)量流量Gm的增大而增大，且呈現(xiàn)出上升的拋物線形態(tài)；隨著制冷劑質(zhì)量流量的增大，管內(nèi)制冷劑流速變大，壓降與速度的平方成正比.

制冷劑質(zhì)量流量相同時(shí)，蒸發(fā)溫度為0℃時(shí)的管內(nèi)壓降是蒸發(fā)溫度為5℃時(shí)的112%～121%，是蒸發(fā)溫度為10℃時(shí)的118%～143%.管內(nèi)壓降的變化與制冷劑的密度、黏度、管內(nèi)流速及管內(nèi)壁的粗糙度均相關(guān)，并且在同一根銅管內(nèi)，管內(nèi)壓降與制冷劑的黏度成正比.制冷劑R22的黏度和密度隨著蒸發(fā)溫度的升高而降低，所以蒸發(fā)溫度越高，管內(nèi)制冷劑黏度越小，制冷劑在管內(nèi)的沿程流動(dòng)阻力越小，使得管內(nèi)壓降越?。环粗?，蒸發(fā)溫度越低，管內(nèi)壓降越大.

2.4 不同冷凝溫度下總傳熱系數(shù)隨著制冷劑質(zhì)量流量的變化

圖5為不同冷凝溫度下總傳熱系數(shù)K隨制冷劑質(zhì)量流量Gm的變化.三種冷凝溫度下，曲線的總體趨勢均隨著制冷劑質(zhì)量流量的增加而增加.這是因?yàn)殡S著制冷劑質(zhì)量流量的增加，管內(nèi)制冷劑流速變大，且總換熱量變大，所以總體趨勢是K變大.

分析不同冷凝溫度下的曲線可得出，在相同的制冷劑質(zhì)量流量下，40℃冷凝時(shí)的總傳熱系數(shù)最大，比35℃冷凝時(shí)高2%～10%，比45℃冷凝時(shí)高15%～27%，冷凝時(shí)總傳熱系數(shù)并不是隨著冷凝溫度的升高一直增大.35～40℃冷凝時(shí)的總傳熱系數(shù)隨著冷凝溫度的增加而增大，40～45℃冷凝時(shí)的總傳熱系數(shù)隨著冷凝溫度的增加而減小.總傳熱系數(shù)與換熱量、銅管換熱面積和平均對(duì)數(shù)溫差均有關(guān).對(duì)于同一根銅管，換熱面積是一定的；相同的制冷劑質(zhì)量流量下，總換熱量受到進(jìn)、出口焓差的影響；不同的冷凝溫度、相同的冷卻水流量，導(dǎo)致實(shí)驗(yàn)段的平均對(duì)數(shù)溫差有變化，所以出現(xiàn)相同的制冷劑質(zhì)量流量下不同冷凝溫度時(shí)總傳熱系數(shù)不同.

45℃冷凝時(shí)，冷卻水進(jìn)口溫度比40～35℃冷凝時(shí)高，平均對(duì)數(shù)溫差大，所以45℃冷凝時(shí)的總傳熱系數(shù)最小.40℃冷凝時(shí)，冷卻水進(jìn)、出口平均對(duì)數(shù)溫差小，所以總傳熱系數(shù)最大.

2.5 不同冷凝溫度下制冷劑表面換熱系數(shù)隨著制冷劑質(zhì)量流量的變化

圖6為R22在管內(nèi)的表面換熱系數(shù)隨著制冷劑質(zhì)量流量的變化.從圖中可以看出，三種冷凝溫度下，hr均隨著制冷劑質(zhì)量流量的增加而增大.制冷劑質(zhì)量流量為50 kg·h-1，40℃和45℃冷凝時(shí)hr增加值均偏??；35℃冷凝時(shí)hr的增加值偏大，曲線總體趨勢上升.

45℃冷凝時(shí)，管外冷卻水進(jìn)口溫度偏高，導(dǎo)致進(jìn)、出口平均對(duì)數(shù)溫差增大，使得管內(nèi)換熱系數(shù)變小.因此，在相同的制冷劑質(zhì)量流量下，隨著冷凝溫度的升高管內(nèi)換熱系數(shù)先增加后降低.

2.6 不同冷凝溫度下管內(nèi)壓降的變化

圖7為R22在不同冷凝溫度下管內(nèi)壓降的變化.分析壓降曲線可以得出，管內(nèi)壓降ΔP隨質(zhì)量流量Gm的增大而增大.這是因?yàn)殡S著制冷劑質(zhì)量流量的增大，管內(nèi)制冷劑流速變大，壓降與速度的平方成正比，所以曲線會(huì)出現(xiàn)上升的趨勢.

相同制冷劑質(zhì)量流量下，冷凝溫度35℃時(shí)的管內(nèi)壓降是冷凝溫度40℃和45℃時(shí)壓降的1.1～2.1倍.在同一根銅管內(nèi)，并且在相同的制冷劑質(zhì)量流量下，管內(nèi)壓降與制冷劑的黏度成正比.制冷劑R22的黏度和密度隨著冷凝溫度的升高而降低，所以冷凝溫度越高，管內(nèi)制冷劑黏度越小，制冷劑在管內(nèi)的沿程流動(dòng)阻力越小，使得管內(nèi)壓降越??；反之，冷凝溫度越低，管內(nèi)壓降越大.

3 結(jié) 論

本文比較了三種不同蒸發(fā)溫度和冷凝溫度下總傳熱系數(shù)、制冷劑表面換熱系數(shù)和管內(nèi)壓降隨制冷劑質(zhì)量流量的變化.得出以下結(jié)論：總傳熱系數(shù)和制冷劑表面換熱系數(shù)隨著蒸發(fā)溫度和冷凝溫度的上升而增大；管內(nèi)壓降隨著蒸發(fā)溫度的上升而減小，隨著冷凝溫度的上升而增大.

對(duì)于同一根實(shí)驗(yàn)管，在相同的冷卻水體積流量和制冷劑質(zhì)量流量下，10℃蒸發(fā)時(shí)的總傳熱系數(shù)和制冷劑表面換熱系數(shù)高于另兩個(gè)蒸發(fā)溫度時(shí)，管內(nèi)壓降低于另兩種工況，所以10℃蒸發(fā)的工況最佳.

對(duì)于同一根實(shí)驗(yàn)管，在相同的冷卻水體積流量和制冷劑質(zhì)量流量下，40℃冷凝時(shí)的總傳熱系數(shù)和制冷劑表面換熱系數(shù)均高于另兩個(gè)冷凝溫度時(shí)，35℃冷凝時(shí)管內(nèi)壓降高于另兩種工況.

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