杜 平， 關振宏， 王 濤， 張 羽

(西南交通大學 電氣工程學院， 四川 成都 610031)

兩種高頻信號注入法與坐標系結合的無位置傳感器運行研究*

杜 平， 關振宏， 王 濤， 張 羽

(西南交通大學 電氣工程學院， 四川 成都 610031)

基于空間凸極效應的原理，討論了采用旋轉高頻電流信號注入到估計的同步旋轉坐標系，以及脈振高頻電流信號注入到兩相靜止坐標系中，在永磁同步電機(PMSM)無位置傳感器運行控制中的應用。分別給出了兩種新結合的高頻注入方法的轉子位置估計數(shù)學模型，指出了獲取轉子空間位置的解調方法，并應用這兩種新結合的高頻電流信號注入方法，建立了PMSM無位置傳感器矢量控制系統(tǒng)的仿真模型，并進行了仿真比較。仿真結果表明，采用脈振高頻電流信號注入與兩相靜止坐標系結合的方法，具有易于實現(xiàn)的系統(tǒng)控制結構和更優(yōu)的轉子位置估計性能。

無位置傳感器； 高頻電流注入； 轉子位置； 同步旋轉坐標系； 兩相靜止坐標系

0 引 言

近年來，由釹鐵硼等稀土永磁材料構成的永磁同步電機(Permanent Magnet Synchronous Motor, PMSM)，以高能量密度和轉矩慣量比，不需外加勵磁等優(yōu)點，在電力牽引、航空航天、電動汽車等控制場合得到了廣泛的應用[1-3]。為保證基于空間矢量調制的PMSM完成磁場定向和速度閉環(huán)控制，常采用光電編碼器等硬件電路來獲取電機所必不可少的轉子位置信息，但機械式傳感器的安裝帶來系統(tǒng)的成本和維護負擔增加[4-5]。因此為了防止PMSM出現(xiàn)轉子短暫反轉或起動失敗的現(xiàn)象，國內外研究機構對PMSM的無傳感器轉子位置估計技術展開了深入的研究[6-8]。

目前，PMSM的無位置傳感器控制技術主要分為兩大類： 一類為基于電機凸極效應的高頻注入法；另一類為基于電機基波模型估算反電動勢獲取轉子空間位置的方法[9]。文獻[10]提出一種對幅值和相位分別進行自適應補償?shù)乃惴ǎ摲椒ㄔ陔姍C靜止和低速時作用失效。基于脈振高頻信號注入法，文獻[11]提出同時使用交-直軸高頻響應電流作為轉子位置估計的解調信號來源，但需離線測定電機凸極率和轉子位置角存在的補償關系。為實現(xiàn)寬轉速范圍內的估計，文獻[12]提出一種旋轉高頻注入法和反電動勢法結合的無位置傳感器控制技術，但滯環(huán)切換法存在過渡不平滑的問題。

盡管已有很多文獻對旋轉高頻注入法和脈振高頻注入法進行了分析與研究，但僅針對旋轉信號與兩相靜止坐標系，脈振信號與估計的同步旋轉坐標系的結合[13-15]。采用旋轉高頻電流注入法結合估計的同步旋轉坐標系與脈振高頻電流注入法，結合兩相靜止坐標系的無傳感器估計方法，其實現(xiàn)技術缺乏必要的研究和討論。因此，本文就上述兩種新的注入方式和坐標系的結合，推導了基于兩種新結合的注入方法的電機高頻數(shù)學模型，搭建了仿真試驗模型，并進行了新控制方法的仿真對比研究。

1 基于估計的同步旋轉坐標系的旋轉高頻電流注入法

PMSM采用基于同步旋轉坐標系的id=0磁場定向控制。假定旋轉的高頻電流信號注入的角頻率為ωh，注入幅值為Imh，可表示為

(1)

(2)

式中： p——微分算子。

通過注入式(1)表示的高頻電流信號，可得輸出高頻響應電壓為

(3)

其中：

L=(Ld+Lq)/2

ΔL=(Lq-Ld)/2

式中：L——平均電感；

ΔL——半差電感；

f(Δθ)=LPF(udhcosωht+uqhsinωht)=

ΔLImhωhsin(2Δθ)

(4)

當轉子位置角誤差值極小時，可以認為Δθ≈sinΔθ，即

(5)

2 基于兩相靜止坐標系的脈振高頻電流注入法

采用高頻脈振電流信號與兩相靜止αβ坐標系的結合方法，若注入αβ坐標系中的脈振高頻電流信號表示為

(6)

式中：iαh，iβh——分別注入在兩相靜止αβ坐標軸上的高頻電流分量。

在兩相靜止的αβ坐標系下電機的電壓和電流關系可表示為

(7)

式中：uαh、uβh——高頻響應電壓在兩相靜止α、β軸上的電壓分量；

θr——實際的轉子位置。

(8)

由式(8)可知，采用脈振信號注入到兩相αβ靜止坐標系中，其輸出高頻電壓uαh、uβh分量皆與估計的轉子位置θe有關。但在此處，本文只選用uβh做轉子位置信息的解調，即

f(θe)=LPF(uβhcos(ωht))=

(9)

3 兩種高頻注入法的運行比較

為了對比以上研究的兩種新結合方法在PMSM無位置傳感器控制技術中的估計性能，本文在MATLAB/Simulink中進行了仿真對比研究，其無位置傳感器控制結構框圖如圖1所示。主要電機參數(shù)如下： 額定轉速n=2000r/min，極對數(shù)p=1，定子電阻Rs=2.875Ω，d軸電感Ld=7.2mH，q軸電感Lq=12.5mH，注入頻率fh=1.9kHz，注入幅值Imh=0.5A。

圖1 高頻電流注入法的無位置傳感器控制結構框圖

圖2 n=2000r/min時旋轉高頻電流注入到估計的旋轉坐標系

圖3 n=2000r/min時脈振高頻電流注入到兩相靜止αβ坐標系

圖4 n=100r/min時旋轉高頻電流注入到估計的旋轉坐標系

圖5 n=100r/min時脈振高頻電流注入到兩相靜止αβ坐標系

4 結 語

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Operation Research on Two Kinds of High-Frequency Signal Injection Method Combined with Coordinate System*

DUPing,GUANZhenhong,WANGTao,ZHANGYu

(School of Electrical Engineering, Southwest Jiaotong University, Chengdu 610031, China)

Based on the saliency tracking idea, the rotating high-frequency current signal injected into the estimated synchronous rotating coordinate system and the high-frequency pulsating current signal injected into the two-phase stationary coordinate system, which were used in permanent magnet synchronous motor operation control system without position sensor were discussed. The mathematical models of two new high-frequency injection method in rotor position estimation strategy were presented and the spatial position of the rotor demodulation principles using the two new combined high frequency injection method were established. Comparative study of simulation results showed that the pulsating high-frequency current signal injection method combination with the two-phase stationary coordinate system had simpler control structure system and better performance of rotor position estimation.

no position sensor; high-frequency current injection; rotor position; synchronous roating reference frame; two-phase stationary coordinate system

國家自然科學基金面上項目(51477146)

杜 平(1992—)，男，碩士研究生，研究方向為電力電子與電力傳動。 關振宏(1967—)，男，副教授，研究方向為電力牽引與傳動控制。

TM 351

A

1673-6540(2017)02- 0028- 05

2016-07-13