黃 濤，文 珊，王庭華，范逸斐，王 穎，萬 鷺（.國(guó)網(wǎng)江蘇省電力公司經(jīng)濟(jì)技術(shù)研究院，江蘇南京0008；.國(guó)網(wǎng)南京供電公司，江蘇南京009）

不同材質(zhì)電纜支架對(duì)電纜運(yùn)行適用性研究

黃 濤1，文 珊2，王庭華1，范逸斐1，王 穎1，萬 鷺1
（1.國(guó)網(wǎng)江蘇省電力公司經(jīng)濟(jì)技術(shù)研究院，江蘇南京210008；2.國(guó)網(wǎng)南京供電公司，江蘇南京210019）

在大電流作用下，電纜支架的導(dǎo)磁性會(huì)改變電纜周圍的磁場(chǎng)分布，進(jìn)而影響電纜本體運(yùn)行，導(dǎo)致其溫升變化，以往電力規(guī)程規(guī)范對(duì)于電纜支架的選材并未給出明確說明。文中以江蘇省電力公司鎮(zhèn)江市南徐220 kV變電站電纜為例，采用二維電磁場(chǎng)－流體場(chǎng)－溫度場(chǎng)多物理場(chǎng)耦合有限元計(jì)算方法，研究不同載流量、不同電纜材質(zhì)支架對(duì)電纜運(yùn)行溫升的影響。結(jié)果表明不同材質(zhì)電纜支架因渦流引起的電纜支架溫升不會(huì)危及人身及設(shè)備安全，是否選用非磁性材質(zhì)支架應(yīng)綜合考慮渦流引起的損耗及經(jīng)濟(jì)性。文中考慮了電纜支架的影響，給出了支架選擇時(shí)的理論與工程應(yīng)用依據(jù)，對(duì)提高電纜建設(shè)經(jīng)濟(jì)性和運(yùn)行可靠性有重要意義。

電纜支架；多物理場(chǎng)耦合；不同材質(zhì)；渦流；溫度

0 引言

交流電纜在運(yùn)行時(shí)，其交變電場(chǎng)會(huì)產(chǎn)生交變磁場(chǎng)，交變磁場(chǎng)作用在金屬質(zhì)電纜支架上感應(yīng)出渦流。在大電流作用下，支架的導(dǎo)磁性會(huì)對(duì)電纜周圍的磁場(chǎng)產(chǎn)生不可忽視的影響，進(jìn)而對(duì)電纜本體的運(yùn)行產(chǎn)生影響，導(dǎo)致電纜本體溫度升高［1］。長(zhǎng)期電纜運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)表明，普通鋼支架渦流損耗不能忽略，且鋼制支架長(zhǎng)期發(fā)熱對(duì)電纜外護(hù)套的壽命也有一定的影響［2，3］。由于電阻率的存在，金屬支架上產(chǎn)生的渦流會(huì)產(chǎn)生損耗，該損耗以熱量的形式散發(fā)出去。支架上熱量難以散發(fā)，這使金屬支架的溫度較高［4］。目前電纜支架材料主要分為導(dǎo)磁材質(zhì)（鋼制）與不導(dǎo)磁材質(zhì)（復(fù)合材料與不銹鋼等），根據(jù)國(guó)標(biāo)規(guī)定，電纜支架除支持作電流大于1500 A的交流系統(tǒng)單芯電纜外，宜選用鋼制［5］。技術(shù)經(jīng)濟(jì)綜合較優(yōu)時(shí)，可選用鋁合金制電纜橋架。根據(jù)國(guó)家電網(wǎng)的指導(dǎo)意見，電纜支架材料以普通鋼材為主；分相布置的單芯電纜，電纜支架應(yīng)采用非鐵磁性材料［6］。根據(jù)電力行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《城市電力電纜線路設(shè)計(jì)技術(shù)》規(guī)定：?jiǎn)涡倦娎|用的夾具，不得形成磁閉合回路，與電纜接觸面應(yīng)無毛刺，即使用非磁性鋁合金夾具隔斷磁環(huán)路，減少因單芯電纜而引起的渦流和磁滯損耗而導(dǎo)致電纜局部發(fā)熱［7］。

不銹鋼材料價(jià)格高，工程投資大。一組不銹鋼支架價(jià)格超過普通鋼支架5000元左右，全部使用不銹鋼支架的電纜線路造價(jià)往往達(dá)到普通鋼支架電纜線路的4倍。目前發(fā)展策劃部門要求降低工程造價(jià)，但支架是否采用非鐵磁性材料，各方仍存在異議。按規(guī)程要求：電纜支架支持工作電流小于1500 A的交流系統(tǒng)單芯電纜（大截面電纜）宜采用鋼制。這與運(yùn)行檢修部門提出的“分相布置的單芯電纜，電纜支架應(yīng)采用非鐵磁性材料”明顯矛盾。因此，在電纜設(shè)計(jì)時(shí)，存在規(guī)程依據(jù)不明確、標(biāo)準(zhǔn)要求相對(duì)粗放的實(shí)際情況。據(jù)此，江蘇省電力設(shè)計(jì)院提出設(shè)計(jì)考慮的電纜工作電流是正常時(shí)的負(fù)荷電流，不要考慮最大電流（N－1情況）。其次工作電流大于1000 A時(shí)采用非鐵磁性材料；工作電流小于1000 A時(shí)采用絕緣材料將電纜抱箍與支架隔離，但該解決方法仍然缺乏可靠的理論與計(jì)算依據(jù)。關(guān)于支架材質(zhì)選擇時(shí)的具體標(biāo)準(zhǔn)與現(xiàn)有規(guī)程的理論支撐，目前仍很缺乏。

針對(duì)該問題，本文主要研究電纜支架處110 kV及以上電纜運(yùn)行的電磁場(chǎng)、流體場(chǎng)與溫度場(chǎng)分布情況，重點(diǎn)研究不同材質(zhì)電纜支架對(duì)不同排列方式電纜的耦合場(chǎng)的影響程度。采用二維電磁場(chǎng)－流體場(chǎng)－溫度場(chǎng)多物理場(chǎng)耦合有限元計(jì)算方法，建立含支架電纜電磁場(chǎng)、流體場(chǎng)、溫度場(chǎng)耦合仿真計(jì)算模型，計(jì)算不同電纜支架材質(zhì)、載流量、排列方式下電纜及支架的溫度，并進(jìn)行實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。結(jié)論中，基于現(xiàn)有電力電纜上規(guī)程標(biāo)準(zhǔn)，根據(jù)所建立模型給出電纜支架材質(zhì)選擇的標(biāo)準(zhǔn)與依據(jù)。

1 電纜計(jì)算數(shù)學(xué)模型

1.1二維渦流場(chǎng)的數(shù)學(xué)模型

考慮本文研究的是電纜不同載流量情況下電纜支架的溫升分析，并且電纜的磁場(chǎng)沿軸向分布基本一致，可以近似采用二維來等效代替三維。采用二維計(jì)算可節(jié)省計(jì)算時(shí)間及計(jì)算內(nèi)存，提高計(jì)算效率。為此，計(jì)算模型為二維渦流場(chǎng)問題［8，9］。計(jì)算區(qū)域Ω＝Ω1＋Ω2，Ω1為渦流區(qū)，包含電纜支架；Ω2為含電流源的非渦流區(qū)，包含電纜本體、空氣、土壤等；Γ為Ω的邊界；Γ12為渦流與非渦流區(qū)的交界面。二維有限元計(jì)算模型如圖1所示。

圖1 二維有限元計(jì)算模型示意圖Fig.1 2D finite element calculation model

采用A，A－?法，在庫(kù)倫（Coulumb）規(guī)范?·A＝0條件下，渦流場(chǎng)微分控制方程如下。

在Ω1內(nèi)：

式中：μ為磁導(dǎo)率；σ為電導(dǎo)率；Js為繞組電流密度；ω為磁場(chǎng)變化的角頻率。

1.2二維渦流場(chǎng)的數(shù)學(xué)模型

高壓電纜穩(wěn)態(tài)溫度場(chǎng)計(jì)算可視作二維穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱問題。其中，有熱源區(qū)域（如電纜導(dǎo)體和金屬套）的溫度控制方程為［10－13］：

無熱源區(qū)域（如電纜其他層、土壤等）的溫度控制方程為：

電纜中流體與固體之間的熱量傳遞應(yīng)滿足穩(wěn)態(tài)熱傳導(dǎo)方程和能量守恒方程［14］：

式中：kx，ky，kz為電機(jī)內(nèi)結(jié)構(gòu)件各向異性的導(dǎo)熱系數(shù)；Q為結(jié)構(gòu)件內(nèi)部的熱流密度；ρ為空氣密度；c為比熱容；u，v，w分別為流體速度在x，y，z方向的分量；T為溫度；qv為單位長(zhǎng)度電纜導(dǎo)體、金屬屏蔽層或鎧裝層內(nèi)的單位面積發(fā)熱率?？諝?、電纜及護(hù)層、支架都按實(shí)際材料屬性定義熱導(dǎo)率、密度和比熱容等參數(shù)。

2 計(jì)算數(shù)學(xué)模型

2.1電纜仿真模型220 kV變電站電纜隧道介紹

本文計(jì)算模型采用江蘇省電力公司南徐220 kV變電站電纜，該變電站位于鎮(zhèn)江市市區(qū)，采用全戶內(nèi)設(shè)計(jì)，其電纜排列方式為水平排列，電纜隧道支架采用鋼材料，電纜夾具為鋁合金，圖2為南徐220 kV變電站電纜隧道。

圖2 南徐220 kV變電站電纜隧道Fig.2 Nanxu 220 kV substation appearance

2.2仿真模型

考慮到阻水帶、阻水帶、鋁塑帶、瀝青等對(duì)磁場(chǎng)及溫度場(chǎng)的影響不大，因此，為簡(jiǎn)化計(jì)算，可以不考慮，計(jì)算模型如圖3所示。

圖3 電纜剖面示意圖Fig.3 Nanxu 220 kV substation cable tunnel

對(duì)于電纜模型的參數(shù)及材料屬性分別如表1和表2所示。

表1 電纜模型結(jié)構(gòu)參數(shù)Table 1 Structural parameters of cable model mm

表2 電纜各部分材料屬性Table 2 Material properties of each part of cable

2.3數(shù)值計(jì)算

在空氣包2外邊界設(shè)置第一類邊界條件Az＝0，即磁力線平行邊界條件，電纜電流為2100 A，環(huán)境溫度選取25℃。本文為簡(jiǎn)化計(jì)算，采用時(shí)諧方法計(jì)算電纜的電磁場(chǎng)分布，形成的方程組采用ICCG（the incomplete cholesky conjugate gradient）求解算法，該算法不改變矩陣非零元素?cái)?shù)量，可減少對(duì)內(nèi)存的需求，適于求解大規(guī)模有限元計(jì)算問題，需要的迭代次數(shù)少，收斂較快［15－18］。根據(jù)上述給定模型及求解方法，計(jì)算得到的電纜磁通密度及損耗分布云圖分別如圖4和圖5所示。

圖4 磁通密度分布云圖Fig.4 Cable cross?sectional schematic view

從圖4中可以看出，磁通密度較大的地方主要在電纜本體及支架附近，最大值為0.274 T。圖5中，損耗較大部位也是在本體及支架附近，并且電纜本體損耗占了很大一部分，支架也有一定量的損耗，且主要集中在靠近電纜的一側(cè)。

圖5 損耗分布云圖Fig.5 The magnetic flux density contours

電纜的溫度分布云圖如圖6所示，最高溫度在電纜纜芯處，達(dá)到90.534℃，電纜支架溫度為42.1℃。根據(jù)GB 50217—2007［5］，電纜正常運(yùn)行時(shí)溫度不能超過90℃，因此該電纜的載流量不能超過2250 A。

圖6 溫度分布云圖Fig.6 Loss contours

2.4不同載流量對(duì)電纜溫度運(yùn)行影響

電纜溫度計(jì)算時(shí)，溫度變化主要由電流損耗轉(zhuǎn)化的熱能引起，因此需要計(jì)及不同的載流量對(duì)電纜及其電纜支架的影響。因?yàn)殡娎|電流產(chǎn)生的磁場(chǎng)主要對(duì)導(dǎo)磁材料產(chǎn)生影響，所以仿真時(shí)電纜支架材料取40號(hào)鋼。圖7為不同載流量時(shí)電纜及電纜支架溫度場(chǎng)的模擬圖?？梢钥吹剑娎|溫度大小與載流量的大小正相關(guān)。同時(shí)，支架部分溫度高于周圍空氣溫度。

2.5對(duì)電纜溫度運(yùn)行影響因素的綜合性分析

電纜支架根據(jù)電壓等級(jí)、應(yīng)用場(chǎng)合以及建造預(yù)算，會(huì)采用不同的材料，其中主要包括：鋼材、不銹鋼及復(fù)合材料等。隨著支架材料的不同，其對(duì)電纜溫度的影響也不盡相同。因此，在2000 A載流量的條件下，通過有限元法分析不同電纜支架材料對(duì)電纜溫度的影響。

圖8為采用不同電纜支架材料時(shí)，電纜及其周邊溫度場(chǎng)示意圖?？梢钥吹?，與不銹鋼以及復(fù)合材料相比，采用鐵磁材料作為支架材料時(shí)，電纜與電纜支架接近的地方存在溫度積聚的情況，最高可接近70℃。由于鐵磁材料支架存在較高的磁導(dǎo)率，當(dāng)電纜通電后，交變電流產(chǎn)生的感應(yīng)磁場(chǎng)導(dǎo)致支架中渦流的產(chǎn)生。同時(shí)，支架磁場(chǎng)反作用于電纜磁場(chǎng)，使電纜與支架靠近處的磁通密度增大。兩者同時(shí)作用，使得該處溫度高于遠(yuǎn)離支架處的溫度。

圖7 不同載流量情況下電纜及電纜支架溫度場(chǎng)云圖Fig.7 Cables and cable support temperature field cloud on different flow conditions

電纜芯溫度對(duì)應(yīng)不同材料與載流量如表3所示。電纜支架溫度對(duì)應(yīng)不同材料與載流量如表4所示。

表3 電纜芯溫度對(duì)應(yīng)不同材料與載流量Table 3 Cable core temperature corresponding to different materials and carrying capacity ℃

表3中，當(dāng)支架采用鋼材、不銹鋼、復(fù)合材料（環(huán)氧樹脂）時(shí)，對(duì)支架本身的溫度有一定的影響，并且隨著載流量增加，影響逐漸增大，采用鋼材支架時(shí)，支架部分存在較高的溫升。

圖8 2000 A時(shí)采用不同材料時(shí)電纜及電纜支架溫度場(chǎng)圖Fig.8 Cables and cable support temperature field cloud on different material with 2000 A

表4 電纜支架溫度對(duì)應(yīng)不同材料與載流量Table 4 Cable bracket temperature corresponding to different materials and carrying capacity ℃

表4中，采用復(fù)合材料和不銹鋼時(shí)，電纜支架溫度與空氣溫度相同。對(duì)于支架的溫度，采用鋼材時(shí)最高，而采用復(fù)合材料及不銹鋼的溫度相對(duì)低一些，并且采用不銹鋼的支架溫度低于復(fù)合材料，這是由于不銹鋼的導(dǎo)熱系數(shù)大于復(fù)合材料的導(dǎo)熱系數(shù)，因而，溫度能較快地降低到周圍的環(huán)境溫度。

對(duì)表3及表4進(jìn)行綜合分析，可以得出：

（1）當(dāng)支架采用鋼材、不銹鋼、復(fù)合材料時(shí)，不同支架材料對(duì)電纜本體溫升的影響較小，僅僅相差1～2℃，幾乎可以忽略；與國(guó)家電網(wǎng)指導(dǎo)意見［6］中的“電纜支架材料以普通鋼材為主”相吻合。

（2）電纜運(yùn)行時(shí)，其載流量直接影響電纜周圍磁場(chǎng)分布，進(jìn)而導(dǎo)致電纜及支架的溫度的變化。一般來說，溫度變化與電流大小成正相關(guān)，對(duì)于本文中分析的220 kV電纜，當(dāng)電流為2250 A時(shí)，電纜溫度接近國(guó)標(biāo)設(shè)計(jì)規(guī)范［5］所允許最高的90℃。

（3）當(dāng)支架采用鋼材、不銹鋼、復(fù)合材料時(shí)，對(duì)支架本身的溫度有一定的影響，并且隨著載流量增加，影響逐漸增大，采用鋼材支架時(shí)，支架部分存在較高的溫升。

3 結(jié)語(yǔ)

本文從電纜支架材料選擇的角度對(duì)電纜運(yùn)行進(jìn)行研究，采用電磁－流體－溫度間接耦合法建立含支架電纜仿真計(jì)算模型，計(jì)算不同電纜支架材質(zhì)、載流量下電纜及支架的溫度，得出不同材質(zhì)的電纜支架因渦流導(dǎo)致引起的電纜支架溫升不會(huì)危及人及設(shè)備的安全，是否選用非磁性材質(zhì)支架應(yīng)從渦流引起的損耗與經(jīng)濟(jì)性入手，綜合考慮。

［1］馬國(guó)棟.電線電纜載流量［M］.北京：中國(guó)電力出版社，2003：149－154.

MA Guodong.Wire and cable ampacity［M］.Beijing：China Electric Power Press，2003：149－154.

［2］王雨陽(yáng)，王永強(qiáng)，王 浩，等.一起110 kV電纜終端特殊部位發(fā)熱的分析處理［J］.江蘇電機(jī)工程，2014，33（1）：9－10.

WANG Yuyang，WANGYongqiang，WANGHao，etal. Analysis and treatment of a special 110 kV cable terminal［J］. Jiangsu Electrical Engineering，2014，33（1）：9－10.

［3］牛海清，王曉兵，蟻澤沛，等.110 kV單芯電纜金屬護(hù)套環(huán)流計(jì)算與試驗(yàn)研究［J］.高電壓技術(shù)，2005，31（8）：15－17.

NIU Haiqing，WANG Xiaobing，YI Zepei，et al.Study on cir?culating current of 110 kV single?core cable［J］.High Voltage Engineering，2005，31（8）：15－17.

［4］葉冠豪，郭湘奇，王一磊，等.XLPE電纜交叉互聯(lián)系統(tǒng)接地直流電流在線監(jiān)測(cè)［J］.江蘇電機(jī)工程，2016，35（3）：39－45.

YE Guanhao，GUO Xiangqi，WANG Yilei，et al.On line monito?ring of ground direct current in XLPE cable cross connect system［J］.High Voltage Engineering，2016，35（3）：39－45.

［5］GB 50217—2007不規(guī)則排列電纜溫度場(chǎng)及載流量計(jì)算［S］.2007. GB 50217—2007 Calculation of temperature field and Ampacity of irregular cables［S］.2007.

［6］國(guó)家電網(wǎng).國(guó)家電網(wǎng)公司關(guān)于印發(fā)電力電纜通道選型與建設(shè)指導(dǎo)意見的通知［Z］.國(guó)家電網(wǎng)運(yùn)檢［2014］35號(hào).

SG.Notice of the guiding opinions on the selection and con?structionofpowercablechannels［Z］.SGInspection［2014］35.

［7］DL／T 5221—2005城市電力電纜線路設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定［S］.2005. DL／T 5221—2005 Technical specification for design of urban power cable lines［S］.2005.

［8］王世山，劉澤遠(yuǎn)，杜亞平，等.雙向間接耦合有限元法預(yù)估電力電纜載流量［J］.南京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào)，2010，42（2）：133－139.

WANG Shishan，LIU Zeyuan，DU Yaping，et al.Bidirectional indirect coupled finite element method for estimating ampacity of power cable［J］.Nanjing University of Aeronautics and Astro?nautics，2010，42（2）：133－139.

［9］梁永春，柴進(jìn)愛，李彥明，等.有限元法計(jì)算交聯(lián)電纜渦流損耗［J］.高電壓技術(shù)，2007，33（9）：196－199.

LIANG Yongchun，CHAI Jinai，LI Yanming，et al.The finite element method to calculate eddy current loss crosslinked cable［J］.High Voltage Technology，2007，33（9）：196－199.

［10］梁永春，王忠杰，劉建業(yè)，等.排管敷設(shè)電纜群溫度場(chǎng)和載流量數(shù)值計(jì)算［J］.高電壓技術(shù)，2010，36（3）：763－768.

LIANG Yongchun，WANG Zhongjie，LIU Jianye，et al.Nu?merical calculation of temperature field and ampacity of cables in ducts［J］.High Voltage Technology，2010，36（3）：763－768.

［11］鄭雁翎，儀 濤，張冠軍，等.分散式排管敷設(shè)電纜群溫度場(chǎng)的流固耦合計(jì)算［J］.高電壓技術(shù)，2010，36（6）：1566－1571.

ZHENG Yanling，YI Tao，ZHANG Guanjun，et al.Fluid?solid coupling computation on temperature field of decentralized pipe cable system［J］.High Voltage Technology，2010，36（6）：1566－1571.

［12］VAUCHERET P，HARTLEIN R A，BLACK W Z B.Ampacity derating factors for cables buried in short segments of conduit［J］.IEEE Transactions on Power Delivery，2005，20（2）：560－565.

［13］王有元，陳仁剛，陳偉根，等.有限元法計(jì)算地下電纜穩(wěn)態(tài)溫度場(chǎng)及其影響因素［J］.高電壓技術(shù)，2009，34（12）：3086－3092.

WANG Youyuan，CHEN Rengang，CHEN Weigen，et al.Cal?culation of static temperature field of buried cable based on FEM and analysis of influential factors［J］.High Voltage Tech?nology，2009，34（12）：3086－3092.

［14］GAGGIDO C，OTERO A F，CIDRAS J.Theoretical model to calculate steady?state and transient ampacity and temperature in buried cables［J］.IEEE Transactions on Power Delivery，2003，18（3）：667－677.

［15］梁永春，李延沐，李彥明，等.利用模擬熱荷法計(jì)算地下電纜穩(wěn)態(tài)溫度場(chǎng)［J］.中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2008，28（16）：129－134.

LIANG Yongchun，LI Yanmu，LI Yanming，et al.Calculation of the static temperature field of underground cables using heat charge simulation Method［J］.Proceedings of the CSEE，2008，28（16）：129－134.

［16］劉毅剛，羅俊華.電纜導(dǎo)體溫度實(shí)時(shí)計(jì)算的數(shù)學(xué)方法［J］.高電壓技術(shù)，2005，31（5）：52－54.

LIU Yigang，Luo Junhua.Mathematical method of temperaturecalculation of power cable conductor in real time［J］.High Voltage Technology，2005，31（5）：52－54.

［17］劉 暢.電力電纜載流量與溫度場(chǎng)計(jì)算軟件設(shè)計(jì)［D］.杭州：浙江大學(xué)，2015.

LIU Chang.Calculation software design on ampacity and tem?perature field of power cables［D］.Hangzhou：Zhejiang uni?versity，2015.

［18］羅濤.電力電纜溫度場(chǎng)及載流量計(jì)算方法研究［D］.重慶：重慶大學(xué)，2009.

LUO Tao.The study on the temperature field and ampacity calculation of powercables［D］.Chongqing：Chongqing University，2009.

Research on Applicability of Different Material Cable Brackets to Cable Operation

HUANG Tao1，WEN Shan2，WANG Tinghua1，F(xiàn)AN Yifei1，WANG Ying1，WAN Lu1，
（1.State Grid JiangSu Electric Power Company Economic Research Institute，Nanjing 210008，China；2.State Grid Nanjing Power Supply Company，Nanjing 210019，China）

Under the effect of high current，the conductivity of the cable bracket will change the magnetic field distribution around the cable，affecting the operation and leading to changes in temperature.Conventional electricity standards and regulations has not given a clear explanation of the selection cable support.In this paper，we take NanXu 220 kV substation as an example，the effects of different current carrying capacity and cable materials on the temperature rise of cable are studied by using two?dimensional electromagnetic?fluid?temperature field coupling finite element analysis method.Analysis showed that the temperature rise of cable support due to eddy currents of different materials will not endanger the safety of human and equipment，whether uses a non?magnetic material depends on eddy currents and economy.This article breaks through the limitations of traditional cable temperature calculation，taking into account the impact of cable support，given the theory and practical application foundation when selecting the material，it has important significance in improving the construction s economy and the operational reliability.

cable support；multi?physics coupling field；different material；eddy currents；temperature

TM726

：A

：2096－3203（2017）02－0104－06

黃 濤

黃 濤（1986—），男，湖北崇陽(yáng)人，博士，從事高電壓絕緣技術(shù)、特高壓工程建設(shè)管理方面工作；

文 珊（1987—），女，江西萍鄉(xiāng)人，工程師，主要從事變電經(jīng)濟(jì)性分析方面工作；

王庭華（1967—），男，江蘇江都人，高級(jí)工程師，主要從事變電土建方面工作；

范逸斐（1989—），男，江蘇無錫人，工程師，主要從事變電二次方面工作；

王 穎（1991—），女，江蘇泰州人，工程師，主要從事電網(wǎng)智能化規(guī)劃方面工作；

萬 鷺（1992—），女，江西南昌人，助理工程師，主要從事主網(wǎng)規(guī)劃方面工作。

（編輯 劉曉燕）

2016－11－03；

2017－01－05