王瑋

【摘 要】對(duì)傳統(tǒng)的堆芯下腔室流量分配進(jìn)行CFD模擬分析，得到一般傳統(tǒng)流量分配板的流型及流量分配的位置規(guī)律，優(yōu)化下腔室流量分配板結(jié)構(gòu)，改善了流量分配孔的位置及對(duì)應(yīng)尺寸，進(jìn)行相關(guān)敏感性分析計(jì)算，得到了更展平的流量分配方案，提高了堆芯熱工安全，為后期熱工的研究分析提供了更好的條件。

【關(guān)鍵詞】下腔室；流量分配；分配板；敏感性分析

【Abstract】The traditional core lower chamber flow distribution was analyzed by CFD simulation ， getting the conventional flow distribution plate flow pattern and the location of the flow distribution rule，the structure of lower chamber flow distribution plate was optimized，and improving flow allocation of hole position and size，the sensitivity analysis and calculation was completed，more flattening flow distribution scheme were got，by all of these above，the core thermal safety was improved，and the work provides a better condition for the study of the thermal analysis.

【Key words】Lower chamber；Flow distribution；Distribution board；Sensitivity analysis

0 前言

流量分配對(duì)于反應(yīng)堆堆芯熱工安全及結(jié)構(gòu)一直都有至關(guān)重要的影響，從傳統(tǒng)發(fā)展的輕水堆到如今發(fā)展的各種先進(jìn)堆型，都需要進(jìn)行研究分析。而一體化壓水堆其部件主要由反應(yīng)堆壓力容器、反應(yīng)堆冷卻劑泵、燃料組件及相關(guān)組件、控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)、堆內(nèi)構(gòu)件、直流蒸汽發(fā)生器等結(jié)構(gòu)及設(shè)備所組成，堆芯結(jié)構(gòu)復(fù)雜，變化因素較多，而且部件都是固化在壓力容器內(nèi)部，后期不易維修或更換，因而前期就需要結(jié)構(gòu)固化從而完成整個(gè)分析研究工作。冷卻劑由主泵驅(qū)動(dòng)，通過壓力容器主泵接管向下進(jìn)入下降環(huán)腔，通過下封頭后折向向上流動(dòng)，進(jìn)入堆芯，而此時(shí)需要進(jìn)行理論分配的計(jì)算分析，校核流量分配不均勻因子是否滿足要求，并且對(duì)現(xiàn)有傳統(tǒng)的流量分配板進(jìn)行一定優(yōu)化完善，以改善現(xiàn)有的流量分配，滿足相關(guān)熱工安全要求。

1 傳統(tǒng)流量分配板分析

堆芯燃料組件擬采用截短式CF2燃料組件，針對(duì)反應(yīng)堆堆芯入口流量分配特性進(jìn)行了計(jì)算分析，本文開展了如下方案的分析評(píng)價(jià)，以期獲得合理可行的下腔室優(yōu)化結(jié)構(gòu)，傳統(tǒng)方案如下所示：

流量分配半橢球方案：在堆芯下板下部緊固一半橢球狀薄板，板上開孔若干，如圖2所示。半橢球外徑φ2090，板厚25mm，均勻開φ50孔共461個(gè)，孔間距80mm。

2 計(jì)算方法

本文運(yùn)用CFD方法對(duì)三種采用優(yōu)化下腔室結(jié)構(gòu)的反應(yīng)堆下腔室流場(chǎng)進(jìn)行計(jì)算分析。首先采用UG進(jìn)行計(jì)算域幾何建模，然后運(yùn)用ICEMCFD對(duì)計(jì)算域進(jìn)行網(wǎng)格劃分，最后運(yùn)用CFX進(jìn)行計(jì)算求解。

2.1 幾何建模

圖1給出了上述方案的計(jì)算域的幾何建模示意圖，從圖中可見，本文所分析的計(jì)算域?yàn)?個(gè)入口接管到堆芯出口所在區(qū)域，模型模擬了入口接管、下降環(huán)腔、徑向限位支撐塊、下封頭、流量分配裝置、堆芯下板以及堆芯所在區(qū)域，其中堆芯區(qū)域由模擬圍板外形結(jié)構(gòu)的空腔所表示，在進(jìn)行計(jì)算時(shí)，采用添加阻力域系數(shù)的方式模擬堆芯區(qū)域的壓降。

2.2 網(wǎng)格劃分

該方案運(yùn)用ICEMCFD進(jìn)行網(wǎng)格劃分所得到的網(wǎng)格示意圖，整個(gè)計(jì)算域網(wǎng)格單元的數(shù)量約為2500多萬，采用非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格劃分方式進(jìn)行網(wǎng)格劃分。

2.3 計(jì)算求解

3 應(yīng)用傳統(tǒng)模型的計(jì)算分析

圖3至圖5分別給出了“流量分配半橢球方案”通過穩(wěn)態(tài)計(jì)算得到的計(jì)算域內(nèi)的速度分布、速度矢量分布和堆芯下板流水孔處的速度分布。從圖中可見，冷卻劑通過入口接管進(jìn)入下降環(huán)腔后，受徑向限位支撐塊的影響，在進(jìn)入下封頭時(shí)，速度分布出現(xiàn)明顯的不均勻現(xiàn)象，但是進(jìn)入下封頭后，由于半橢球流量分配器的流量分配作用，使得冷卻劑經(jīng)過半橢球流量分配器后較為均勻地流入下封頭上部區(qū)域，并通過堆芯下板流水孔進(jìn)一步均勻地流入堆芯。

從圖3可以發(fā)現(xiàn)，冷卻劑流入堆芯下板后，各流水孔的流速分布較為均勻。從表1中可以得到堆芯入口區(qū)域流量分配特性，最小流量份額達(dá)到87%?？傮w而言，小流量區(qū)域集中在堆芯中央?yún)^(qū)域，而堆芯外圍區(qū)域流量份額偏大，這與堆芯功率分布趨勢(shì)不符，需要進(jìn)一步開展結(jié)構(gòu)優(yōu)化以獲得更優(yōu)的流量分配特性。

4 對(duì)于流量分配板的優(yōu)化改善

為了獲得更優(yōu)的下腔室結(jié)構(gòu)方案，針對(duì)上述結(jié)構(gòu)方案進(jìn)行改進(jìn)分析：即中間13×13的流量分配孔孔徑增大，重新進(jìn)行分析計(jì)算，以期改善上述方案中中心位置流量分配較小的問題。

本文將其稱為“結(jié)構(gòu)優(yōu)選方案”，并對(duì)其進(jìn)行了分析評(píng)價(jià)。圖6給出了其半橢球流量分配裝置的方案示意圖，相對(duì)于上述方案中的“流量分配半橢球方案”，該方案將流量分配半橢球中央?yún)^(qū)域的開孔由φ50調(diào)整為φ60，而其他參數(shù)不變，其流量分配板裝置結(jié)構(gòu)示意圖見圖7。

圖8至圖9分別給出了“結(jié)構(gòu)優(yōu)選方案”通過穩(wěn)態(tài)計(jì)算得到的計(jì)算域內(nèi)的速度分布和堆芯下板流水孔處的速度分布。從圖中可見，冷卻劑通過入口接管進(jìn)入下降環(huán)腔后，受徑向限位支撐塊的影響，在進(jìn)入下封頭時(shí)，速度分布出現(xiàn)明顯的不均勻現(xiàn)象，但是進(jìn)入下封頭后，由于半橢球流量分配器的流量分配作用，使得冷卻劑經(jīng)過半橢球流量分配器后較為均勻地流入下封頭上部區(qū)域，并通過堆芯下板流水孔進(jìn)一步均勻地流入堆芯。從圖9可以發(fā)現(xiàn)，冷卻劑流入堆芯下板后，各流水孔的流速分布較為均勻。

從表2中可以發(fā)現(xiàn)，堆芯入口區(qū)域流量分配特性得到了很大的改善，最小流量份額提高到94%，相對(duì)于原始方案，流量分配趨勢(shì)得到了很大的改善，最小流量份額主要分布在堆芯外圍組件區(qū)域，而中心區(qū)域流量份額普遍偏大，這與預(yù)期的堆芯功率分布趨勢(shì)一致，不論從最小、最大流量份額還是流量分配趨勢(shì)而言，均滿足熱工水力設(shè)計(jì)要求。

5 小結(jié)

通過本文的論證分析表明，采用本文所分析的“結(jié)構(gòu)優(yōu)選方案”，即反應(yīng)堆下腔室添加半橢球流量分配裝置，中央?yún)^(qū)域開φ60流水孔，外圍區(qū)域開φ50流水孔，其流量分配特性相對(duì)于原始方案有很大的改善。最小流量份額從87%提高到94%，最大流量份額從112%減小到107%，流量分配趨勢(shì)滿足中心區(qū)域偏大，外圍區(qū)域偏小的功率分布總體趨勢(shì)，滿足熱工水力設(shè)計(jì)要求。

[責(zé)任編輯：田吉捷]