王 祥, 尹凌霄

(江蘇省宏源電力建設(shè)監(jiān)理有限公司，江蘇 南京 210096)

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1000 MW二次再熱塔式爐塌灰機(jī)理及預(yù)防

王 祥, 尹凌霄

(江蘇省宏源電力建設(shè)監(jiān)理有限公司，江蘇 南京 210096)

針對(duì)某1000 MW二次再熱塔式爐塌灰事故，文中主要從其受熱面的結(jié)構(gòu)參數(shù)、煙氣流速、燃用煤質(zhì)等方面進(jìn)行了塔式鍋爐積灰特性的研究。還分析了此次受熱面塌灰的誘因和危害，并解釋了塌灰過(guò)程中爐膛壓力變化的原因。進(jìn)一步提出了避免鍋爐受熱面在低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)積灰嚴(yán)重的措施，可以避免塌灰事故頻繁發(fā)生，對(duì)同類型鍋爐運(yùn)行具有借鑒意義。

二次再熱；塔式鍋爐；積灰；塌灰

0 引言

對(duì)于干排渣燃煤鍋爐，煤粉在爐膛內(nèi)部燃燒后，煤中的灰分約85%以上經(jīng)過(guò)尾部受熱面到達(dá)除塵器，煤灰會(huì)沉積在鍋爐各受熱面上，嚴(yán)重時(shí)造成受熱面堵塞[1]。塔式爐煤種適應(yīng)性強(qiáng)、煙溫偏差小，但其上部受熱面易積灰，煙氣流速的擾動(dòng)，可導(dǎo)受熱面塌灰，甚至造成鍋爐滅火[2]。

目前對(duì)鍋爐頻繁塌灰引發(fā)滅火的原因分析，主要存在3種觀點(diǎn)。一種觀點(diǎn)認(rèn)為，高溫灰渣落入爐底冷灰斗內(nèi)的渣池中，造成水急劇汽化上升而吹滅燃燒器的火焰，但是水汽瞬間強(qiáng)度無(wú)法吹滅火焰而使鍋爐滅火的程度，且無(wú)法解釋采用干式撈渣機(jī)鍋爐塌灰現(xiàn)象[3]。另一種觀點(diǎn)認(rèn)為，塌灰過(guò)程中，灰粒與其攜帶的氣流尾跡一起落至爐膛下部可燃?xì)怏w濃度較高的區(qū)域，引發(fā)爆燃造成體積的急劇膨脹，壓力波瞬間擴(kuò)散，吹滅燃燒器火焰，導(dǎo)致滅火保護(hù)動(dòng)作[4]。主流觀點(diǎn)認(rèn)為，塌灰過(guò)程中灰粒沿著爐墻灑落，遮擋住火檢探頭，使得多個(gè)煤粉燃燒器的火檢信號(hào)喪失，嚴(yán)重時(shí)導(dǎo)致跳磨，甚至引發(fā)鍋爐主燃料跳閘(MFT)[5,6]。

1 二次再熱爐型介紹

某1000 MW二次再熱機(jī)組鍋爐選型為塔式爐，受熱面布置方式如圖1所示。

圖1 1000 MW二次再熱塔式爐受熱面布置圖Fig.1 Heating surface distribution of 1000 MW double-reheat tower type boiler

沿?zé)煔饬飨蛞来畏謩e布置有低過(guò)屏管，一、二次高再冷段，高過(guò)、一、二次高再熱段。此后煙氣通道分為前后分隔煙道，前煙道布置有一次低再和部分省煤器，后煙道布置有二次低再和另一部分省煤器。省煤器出口煙道設(shè)置煙氣擋板，用于調(diào)節(jié)前后煙道煙氣流量，調(diào)節(jié)再熱汽溫。

2 受熱面積灰形成機(jī)理

煤粉燃燒后，灰分積聚一般以3種形式存在，結(jié)渣、干松灰、粘結(jié)灰(高溫、低溫)。塌灰一般是由積聚的干松灰突然破碎灑落而引發(fā)。

2.1 受熱面積灰

干松灰積聚為物理過(guò)程，灰分中無(wú)粘性成分，灰粒間呈松散狀態(tài)，易被吹除。促使飛灰積聚在管壁上的因素主要為：機(jī)械網(wǎng)羅，分子間引力，熱泳力，靜電力[1]。

干松灰積聚主要發(fā)生在受熱面管子的背風(fēng)面，迎風(fēng)面幾乎沒有，特別當(dāng)煙氣流速較大時(shí)。隨著煙氣流速的降低，積灰量增加，如圖2所示。因此，對(duì)于一定的煙氣流速，積灰量幾乎是一定的，不會(huì)無(wú)限增大。

氣固兩相流繞流過(guò)管子，由于邊界層的分離，在管子背風(fēng)面產(chǎn)生漩渦區(qū)，細(xì)微顆粒與煙氣具有幾乎相等的流速，易隨氣體改變方向，因此易于被漩渦旋進(jìn)背風(fēng)區(qū)，形成“灰根”。

圖2 錯(cuò)列布置管束上干松灰積聚形態(tài)Fig.2 Ashformation on the surface of staggered pipes

2.2 導(dǎo)流板積灰

某1000 MW二次再熱塔式爐采用擺動(dòng)燃燒器和調(diào)整煙氣擋板開度進(jìn)行再熱氣溫調(diào)溫。燃燒過(guò)程中，煙氣攜帶飛灰沿爐膛上行。由于導(dǎo)流板的設(shè)置，在導(dǎo)流板處煙氣流向改變，煙道上、下部分流速不均勻，靠近導(dǎo)流板處流速明顯減小，煙氣攜帶灰的能力變差，導(dǎo)致積灰，而且導(dǎo)流板與水平面夾角僅為20°，如圖3所示，小于灰顆粒的堆積角灰顆粒不會(huì)自行滑落[7]。

圖3 導(dǎo)流板示意圖Fig.3 Diagram of guide plate

運(yùn)行過(guò)程中導(dǎo)流板會(huì)大量積灰，如圖4所示。

圖4 導(dǎo)流板積灰Fig.4 Ashformation on the guide plate

導(dǎo)流板的積灰機(jī)理，與常規(guī)π型爐折焰角及水平煙道積灰機(jī)理相似，如圖5所示，灰顆粒在煙氣流向改變處沉積[8,9]。

圖5 π型爐折焰角示意圖Fig.5 Diagram of furnace arch in π-shaped boiler

2.3 影響干松灰積聚的主要因素

2.3.1 煙氣流速

燃用高灰分煤種時(shí)，受熱面的煙氣流速不宜大于10 m/s，否則將產(chǎn)生嚴(yán)重的管壁磨損。塔式爐煙氣中的灰粒平均速度比煙氣速度低約0.8～1.2 m/s[10]。當(dāng)煙氣流速V< 4 m/s時(shí)，積灰量增大；當(dāng)流速V> 7 m/s時(shí)，積灰減輕[5]。

表1為1000 MW二次再熱機(jī)組塔式爐各級(jí)受熱面不同工況下的煙氣流速性能參數(shù)。從表1可以看出，省煤器區(qū)域的煙氣流速相對(duì)較低，易導(dǎo)致大量積灰；在高負(fù)荷工況下，如鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量(BMCR)工況、熱耗率驗(yàn)收(THA)工況下，煙氣流速較大，存在“自吹灰”功能，積灰會(huì)自行脫落，積灰量降低，但在50%THA及更低的負(fù)荷工況下，煙氣流速降低到4 m/s以下，積灰量增大。

表1 各級(jí)受熱面不同工況下煙氣流速Table 1 Flue gas velocity in heating surface under different working conditions m·s-1

2.3.2 管徑和管束間距及布置方式

受熱面積灰程度亦受管徑大小、管束間距及布置方式的影響。管徑越小，曲率越大，使得灰顆粒與煙氣分離的能力越大，灰粒不易進(jìn)入尾流區(qū)，積灰減輕。管排錯(cuò)列布置時(shí)，其背風(fēng)面易受到?jīng)_刷，積灰減輕。順列布置時(shí)，其背風(fēng)面不易受到煙氣沖刷，同時(shí)第一排之后管排的迎風(fēng)面受到?jīng)_刷較少，積灰嚴(yán)重。錯(cuò)列時(shí)，減少縱向節(jié)距，背風(fēng)面受到?jīng)_刷更為強(qiáng)烈，積灰減輕；順列時(shí)，減少縱向節(jié)距，使相鄰管子間灰粒易于搭橋，積灰更為嚴(yán)重。橫向節(jié)距在鍋爐常用的節(jié)距范圍內(nèi)對(duì)積灰影響不大[1]。某1000 MW二次再熱塔式爐受熱面采用順列布置的方式，管子節(jié)距和管束布置方式如表2所示。省煤器管屏順列布置且縱向節(jié)距較小，同時(shí)煙氣流速低，導(dǎo)致省煤器積灰嚴(yán)重。

表2 管子節(jié)距及管束的布置方式Table 2 Heating surface distribution form mm

2.3.3 灰粒濃度

對(duì)應(yīng)于一定的受熱面結(jié)構(gòu)及煙氣流速，受熱面積灰量存在一個(gè)最大量，不能無(wú)限增加，只是達(dá)到這個(gè)量的時(shí)間不同。燃用煤種灰分含量的高低將直接影響灰粒的積聚速度。因此，運(yùn)行過(guò)程中需根據(jù)燃用煤種的特點(diǎn)調(diào)整吹灰方式。

3 塌灰誘因分析及危害

3.1 塌灰誘因

某1000 MW二次再熱機(jī)組甩負(fù)荷試驗(yàn)后，停爐放水處理閥門滲漏缺陷，再次上水時(shí)發(fā)生塌灰事故。直接原因是，鍋爐上水時(shí)給水溫度和金屬壁溫相差較大，引起省煤器水擊，導(dǎo)致省煤器管排振動(dòng)，如表3所示。導(dǎo)流板和省煤器區(qū)域積灰破碎向四周灑落，加劇氣流擾動(dòng)，并撞擊附件管排的積灰，形成了崩灰的鏈?zhǔn)椒磻?yīng)。灰粒受旋轉(zhuǎn)氣流作用，受離心力及重力，向爐底渣井大量灑落[5]。機(jī)組整套啟動(dòng)階段鍋爐長(zhǎng)時(shí)間低負(fù)荷運(yùn)行，燃燒煤種灰分含量較高含量，如表4所示，積灰速率較快；此外，吹灰器系統(tǒng)未能及時(shí)投入，導(dǎo)致受熱面及導(dǎo)流板積灰嚴(yán)重，是此次塌灰事故的間接原因。

表3 鍋爐上水時(shí)省煤器進(jìn)口給水壓力溫度變化Table 3 The temperature and pressure vibration of boiler feedwater in the economizer inlet

表4 燃燒煤種灰分含量Table 4 Ash content of the designed and used coal

3.2 爐膛壓力波動(dòng)

此次塌灰過(guò)程中，爐膛內(nèi)部壓力和溫度劇烈波動(dòng)，壓力和溫度變化過(guò)程由相關(guān)測(cè)點(diǎn)測(cè)得，部分壓力測(cè)點(diǎn)和溫度測(cè)點(diǎn)布置如圖6所示。

圖6 煙氣溫度和壓力測(cè)點(diǎn)布置圖Fig.6 Arrangement diagram of the temperature and pressure measuring points

再熱器區(qū)域壓力總體呈劇烈上升趨勢(shì)，但省煤器區(qū)域壓力變化略有差異，呈先降低后急劇上升態(tài)勢(shì)，如圖7、圖8所示。

圖7 省煤器區(qū)域壓力變化 Fig.7 Pressure variation in the economizer region

圖8 再熱器區(qū)域壓力變化Fig.8 Pressure variation in the reheater region

省煤器發(fā)生塌灰，灰分受重力作用下落，導(dǎo)致壓力瞬時(shí)降低。但存在卷吸現(xiàn)象，將省煤器出口尾部煙道的冷空氣卷吸進(jìn)入省煤器區(qū)域，冷空氣與熱空氣混合，溫度呈先降低后上升趨勢(shì)，如圖9所示。同時(shí)還被高溫管排和灰顆粒加熱，氣體體積膨脹，最終導(dǎo)致膨脹節(jié)破損，可解釋省煤器區(qū)域壓力呈先降低后急劇上升再逐漸降低的現(xiàn)象。

圖9 再熱器區(qū)域空氣溫度變化Fig.9 Temperature variation of the air in the reheater region

3.3 塌灰危害

此次塌灰過(guò)程中，爐膛內(nèi)部壓力急劇上升，導(dǎo)致省煤器出口尾部煙道膨脹節(jié)破損；同時(shí)爐膛內(nèi)部積聚的灰分受重力作用，落入爐底撈渣機(jī)，撈渣機(jī)跳閘，并造成部分撈渣機(jī)鋼帶轉(zhuǎn)軸彎曲。如圖10所示。

圖10 尾部煙道出口膨脹節(jié)破損泄漏Fig.10 Breakage and leakage of the expansion joint rear smoke channel

4 受熱面塌灰對(duì)策

鍋爐運(yùn)行過(guò)程中，各級(jí)受熱面積灰無(wú)法避免。根據(jù)干松灰積聚的機(jī)理，破壞重點(diǎn)區(qū)域灰分累積是避免塌灰的主要途徑。

4.1 改善煤質(zhì)結(jié)構(gòu)

受熱面積灰特性主要由煤質(zhì)結(jié)構(gòu)的性質(zhì)決定。干松灰積聚的傾向性指標(biāo)主要是灰分含量，灰分含量越高，灰分積聚速率則越快，此時(shí)應(yīng)適當(dāng)減少吹灰的時(shí)間間隔，或者摻燒灰分含量低的煤種改善煤質(zhì)結(jié)構(gòu)[11]。

4.2 改變吹灰方式

新機(jī)組在調(diào)試階段長(zhǎng)期低負(fù)荷運(yùn)行，受熱面積灰嚴(yán)重，但低負(fù)荷吹灰會(huì)因塌灰引起火焰閃爍，大面積塌灰甚至導(dǎo)致火檢喪失，磨組跳閘。改變吹灰方式是防止塔式爐塌灰的最有效的方式[5]。實(shí)際調(diào)試過(guò)程中將吹灰蒸汽壓力降低，并退出程控，一支一支手動(dòng)吹灰，減少吹灰對(duì)氣流的擾動(dòng)，特別是省煤器區(qū)域和導(dǎo)流板區(qū)域，吹灰效果良好，并未再次出現(xiàn)塌灰事故。

4.3 受熱面積灰監(jiān)測(cè)

受熱面污染系數(shù)可用來(lái)評(píng)估受熱面積灰程度，更加準(zhǔn)確地監(jiān)控受熱面積灰情況[12-17]?；阱仩t熱量平衡和質(zhì)量平衡等，從省煤器出口開始，逆煙氣流程逐段進(jìn)行各級(jí)受熱面的熱平衡和傳熱計(jì)算，得出各級(jí)受熱面的實(shí)際傳熱系數(shù)理想傳熱系數(shù)。兩者差異越大，表示受熱面積灰污染越嚴(yán)重。運(yùn)行過(guò)程中，根據(jù)所測(cè)受熱面污染情況，及時(shí)對(duì)積灰嚴(yán)重的受熱面進(jìn)行吹掃，有效避免鍋爐塌灰。

5 結(jié)語(yǔ)

本文從某塔式爐受熱面布置的結(jié)構(gòu)參數(shù)、煙氣流速、煤質(zhì)等方面研究了其積灰特性，并分析了其塌灰過(guò)程中爐膛壓力變化的原因，提出了避免塌灰頻繁發(fā)生的對(duì)策，即優(yōu)化吹灰方式并對(duì)受熱面污染程度進(jìn)行監(jiān)測(cè)，特別是省煤器區(qū)域，避免大面積塌灰，確保鍋爐的安全穩(wěn)定運(yùn)行。本文對(duì)國(guó)內(nèi)同類型鍋爐具有極大的借鑒價(jià)值。

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(編輯 徐林菊)

Formation Mechanism and Preventive Countermeasures ofAsh Collapsing in 1000 MW Double-reheat Tower Type Boiler

WANG Xiang, YIN Lingxiao

(Jiangsu Hongyuan Electirc Power Construction Supervision Co., Ltd, Nanjing 210096, China)

Research on the ash deposition characteristics of tower boilers is carried out from the aspects of structural parameters, flue gas flow rate, and burning coal quality of the heating surface, for an ash collapsing accident in 1000 MW double-reheat tower type boiler. The causes and hazards of the heating surface ash deposition is also analyzes，and the reasons for the change of furnace pressure during the process of ash collapsing is explained. Measures to avoid serious ash deposition were put forward when the boiler heating surface operates in the low load， which can avoid frequent occurrence of ash collapsing accidents. It is of reference to the operation of the same type of boiler.

double-reheat; tower type boiler; ash deposition; ash collapsing

2017-02-11；

2017-03-13

TK227.3

A

2096-3203(2017)04-0155-06

王 祥

王 祥(1988—)，男，江蘇南京人，碩士研究生，研究方向?yàn)榛痣姀S建設(shè)(E-mail：510162781@qq.com)；

尹凌霄(1989—)，男，江蘇南京人，碩士研究生，研究方向?yàn)榛痣姀S建設(shè)(E-mail：157987315@qq.com)。