鄒玉亮,徐麗娜,朱葉,劉瑋
(航空工業(yè)股份有限公司漢中飛機分公司,陜西漢中723000)
7050鋁合金攪拌摩擦焊接頭特性研究
鄒玉亮,徐麗娜,朱葉,劉瑋
(航空工業(yè)股份有限公司漢中飛機分公司,陜西漢中723000)
鋁合金熔點相對較低,無法進行熔化焊,目前對于鋁合金的連接,工程中大多采用緊固件連接的方式。對6 mm厚鋁合金7050-T7451進行了攪拌摩擦焊接并對焊接件進行了力學特性試驗,試驗結(jié)果表明,當焊接參數(shù)為轉(zhuǎn)速為800 r/min,焊接速度為100 mm/min,下壓量為0.25 mm時,斷裂發(fā)生在前進側(cè)熱機影響區(qū)/熱影響區(qū)的過渡區(qū),試驗件力學性能優(yōu)異,其強度極限[σ]為480 MPa,可達到母材強度極限的91.26%.
攪拌摩擦焊;7050-T7451;鋁合金;顯微硬度
本文采用攪拌摩擦焊[1]的方式對航空制造領(lǐng)域比較常用的6 mm厚超高強鋁合金7050-T7451進行焊接,并對焊接件的相關(guān)特性進行了力學試驗。
試驗材料選用6 mm厚的7050-T7451鋁合金。焊接工藝參數(shù)為:旋轉(zhuǎn)速度800 r/min,焊接速度100 mm/min,軸肩直徑20 mm,攪拌針根部直徑8 mm。
焊接件接頭的微觀組織結(jié)構(gòu)如圖1所示。圖1(a)為焊核區(qū),表現(xiàn)為細小的等軸晶結(jié)構(gòu)。從圖1(b)中可明顯看出,晶粒被拉長并發(fā)生了變形和扭曲,這是由于焊接時鋁合金受到攪拌頭的擠壓和攪拌而引起的。圖1(c)為熱影響區(qū),熱影響區(qū)的晶粒比母材區(qū)的晶粒粗大。這是因為該區(qū)域內(nèi)的晶粒雖然未受到攪拌頭的攪拌作用,但是由于在焊接過程中攪拌頭與鋁合金的攪拌磨擦作用,該區(qū)域內(nèi)的晶粒受到了熱循環(huán)的作用導致。圖1(d)為母材區(qū),呈現(xiàn)出細小的亞晶及沿板材軋制方向拉長的晶粒。
圖2 接頭的顯微硬度
圖3 焊接件靜力學應(yīng)力—應(yīng)變曲線
7050-T7451鋁合金攪拌摩擦焊焊接件硬度如圖2所示,硬度試驗測量了3處的硬度值,3處位置分別對應(yīng)焊接件接頭的上、中、下2個部位。由圖2可以看出,焊接件接頭處上、中、下3個部位的硬度大體上可看作時“W”型分布,即3個區(qū)域的硬度均為由高—低—高—低—高。同時,由圖2可發(fā)現(xiàn),焊接件接頭處上、中、下3個部位的硬度雖然相近但并不完全相等,焊核區(qū)的硬度基本上高于其他區(qū)域的硬度。這是因為在焊接過程中,鋁合金受到攪拌頭的攪拌作用及引攪拌作用引起的熱循環(huán)作用,致使該區(qū)域內(nèi)的晶粒被充分細化并形成了分布均勻、致密的組織結(jié)構(gòu)形式[2]。
7050-T7451鋁合金攪拌摩擦焊接頭靜力學拉伸試驗的結(jié)果如圖3所示。由圖3可知,焊接件的強度極限為470 MPa,斷后延長率為7%,屈服極限為129.87 MPa。其強度極限可達7050-T7451鋁合金母材強度極限的91.62%.
當焊接參數(shù)為攪拌頭轉(zhuǎn)速為800 r/min,焊接速度為100 mm/min,下壓量為0.25 mm時,采用攪拌摩擦焊的方法可以對6 mm厚的7050-T7451鋁合金薄板進行成功的焊接。其焊接效果十分理想,強度極限可達到470 MPa,可達到母材強度極限的91.26%.焊接件在焊核區(qū)域出現(xiàn)了動態(tài)再結(jié)晶和沉淀相的溶解,形成了極細小的等軸晶結(jié)構(gòu);焊接件在熱機影響區(qū)和熱影響區(qū)因受到了攪拌頭的攪拌作用和熱循環(huán)的作用,在該區(qū)域的晶粒出現(xiàn)了扭曲和變形。焊接件接頭處最大硬度為199.15 HV,位于焊核區(qū)域的中間部位;最小值出現(xiàn)在熱機影響區(qū)/熱影響區(qū)的過度區(qū)域;焊接件硬度的總體分布呈現(xiàn)出“W”型分布,即高—低—高—低—高的分布。
[1]嚴鏗,蔣成禹,李敬勇,等.先進的攪拌摩擦焊[J].輕合金加工技術(shù),2003(11):37-40.
[2]李寶華,柯黎明,邢麗,等.攪拌針形狀對焊縫厚度方向塑性金屬遷移的影響[J].金屬鑄鍛焊技術(shù),2008(1):38-41.
程師,強度設(shè)計方向。
〔編輯:劉曉芳〕
TG407
A
10.15913/j.cnki.kjycx.2017.18.056
2095-6835(2017)18-0056-03
鄒玉亮(1984—),男,山東龍口人,碩士,工