吳雪峰++苑忠亮

摘要：邊緣碎裂現(xiàn)象是陶瓷加工過(guò)程中常見(jiàn)的一種現(xiàn)象，是影響加工質(zhì)量的主要因素之一。激光加熱輔助切削技術(shù)通過(guò)提高切削區(qū)溫度，改善局部材料的性能，可以降低切削力，減輕銑削加工過(guò)程中的邊緣碎裂。采用理論與實(shí)驗(yàn)分析及仿真模擬的手段研究了激光加熱輔助銑削氮化硅陶瓷過(guò)程中的邊緣碎裂現(xiàn)象，出口邊緣碎裂由于刀具離開(kāi)工件時(shí)缺乏支撐，是主要的碎裂形式。仿真模擬擴(kuò)展采用擴(kuò)展有限元方法，模擬了材料出口邊緣裂紋形成、擴(kuò)展及碎裂的過(guò)程。理論分析、試驗(yàn)結(jié)果與仿真結(jié)果表明切削區(qū)溫度是影響邊緣碎裂的主要因素。當(dāng)切削區(qū)溫度超過(guò)氮化硅陶瓷的軟化溫度后，工件的加載應(yīng)力與邊緣韌性都隨溫度升高而發(fā)生變化，導(dǎo)致邊緣碎裂隨溫度升高而降低。

關(guān)鍵詞：氮化硅陶瓷；激光加熱輔助銑削；邊緣碎裂；擴(kuò)展有限元法

DOI：1015938/jjhust201705001

中圖分類(lèi)號(hào)： TG655

文獻(xiàn)標(biāo)志碼： A

文章編號(hào)： 1007-2683（2017）05-0001-06

Experiment and Simulation Analysis of Edge Chipping

in Laser Assisted Milling of Silicon Nitride

WU Xuefeng，YUAN Zhongliang

（School of Mechanical and Power Engineering， Harbin University of Science and Technology， Harbin 150080， China）

Abstract：Edge chipping of ceramics usually happens in ceramics machining and affects the quality of products Laser assisted machining can decrease cutting force and reduce edge chipping by increasing the heating assisted cutting zone temperature to improve the local properties of the material The mechanisms of edge chipping in laser assisted milling is investigated by theoretical analysis， simulation and experimental study Exit edge chipping is the main chipping due to the sudden release of the stress and the loss of material support when the tool is leaving the workpiece An extended finite element model has been developed to simulate the chip formation， crack propagation and chipping process The simulation and experimental results show that the cutting zone temperature is the main factor affecting the edge chipping When temperature is above the softening temperature of silicon nitride ceramic， the two major factors， loading stress and edge toughness， will affect the edge chipping changes with increasing temperature leading to the decrease of the width of edge chipping

Keywords：silicon nitride ceramics；laser assisted milling；edge chipping；extended finite element method

收稿日期： 2015-12-24

基金項(xiàng)目： 國(guó)家自然科學(xué)基金 （51205097）

作者簡(jiǎn)介： 吳雪峰（1982—），男，博士，副教授，Email：wuxuefeng@hrbusteducn；

苑忠亮（1989—），男，碩士研究生

0引言

工程陶瓷材料具有抗磨損、耐腐蝕、重量輕、高溫強(qiáng)度高的優(yōu)點(diǎn)，常作為發(fā)動(dòng)機(jī)、高溫結(jié)構(gòu)件、耐磨件等零件的材料。陶瓷材料性能優(yōu)良，加工難度大，通常采用磨削的方法加工。刀具在加工陶瓷材料的過(guò)程中突然接觸或者離開(kāi)工件時(shí)，會(huì)在工件的邊緣發(fā)生碎裂或剝落，這種損傷形式稱(chēng)為邊緣碎裂。由于其隨機(jī)性大、難以控制的特點(diǎn)，影響陶瓷元件的加工精度，使用時(shí)由于微裂紋擴(kuò)展會(huì)導(dǎo)致原件失效。Chiu[1]的研究表明加載應(yīng)力、裂紋尺寸和斷裂韌性是影響邊緣碎裂程度的3個(gè)關(guān)鍵因素。激光加熱輔助切削技術(shù)（laser assisted machining，LAM）是一種加工脆硬材料的有效方法[2-4]。通過(guò)激光加熱提高材料的局部溫度，改變材料的加工性能，降低切削力，減少表面裂紋，提高加工表面質(zhì)量。因此可以采用LAM技術(shù)加工氮化硅陶瓷，降低加載應(yīng)力、減少初始裂紋，并通過(guò)加熱改變材料的斷裂韌性，達(dá)到減輕邊緣碎裂的目的[5-7]。Yang[8-9]進(jìn)行了激光加熱輔助銑削氮化硅陶瓷的研究，激光的輔助作用下切削力顯著降低，表面沒(méi)有產(chǎn)生明顯加工裂紋。并且溫度升高至適合值后可以消除入口與內(nèi)部的宏觀邊緣碎裂，出口邊緣碎裂雖然會(huì)明顯降低，但依然存在。endprint

本文通過(guò)激光加熱輔助銑削氮化硅陶瓷實(shí)驗(yàn)，對(duì)加工過(guò)程中的陶瓷邊緣碎裂行為進(jìn)行研究，結(jié)合仿真模擬方法，分析影響邊緣碎裂的主要因素。

1邊緣碎裂分析

Ng[10]、Cao[11]將邊緣碎裂分類(lèi)為入口邊緣碎裂、出口邊緣碎裂與內(nèi)部邊緣碎裂，如圖1所示。入口邊緣碎裂是刀具高速接觸工件引起沖擊形成的；出口邊緣碎裂是切削力作用于缺少支撐的出口處材而形成；內(nèi)部碎裂是受陶瓷材料脆性程度影響，加工過(guò)程中沿刀具軌跡分布的碎裂。

11陶瓷加工中邊緣碎裂形成

影響陶瓷材料邊緣裂紋產(chǎn)生和擴(kuò)展的主要因素為裂紋尺寸、加載應(yīng)力和材料斷裂韌性。陶瓷工件施加載荷后的應(yīng)力場(chǎng)強(qiáng)度取決于含裂紋工件的裂紋初始幾何特征及加載應(yīng)力，其函數(shù)為

KI=ψσc（1）

式中：KI為加載應(yīng)力場(chǎng)強(qiáng)度（MPa·m1/2）；ψ為常數(shù)；σ為工件的加載應(yīng)力（MPa）；c為裂紋尺寸（m）。當(dāng)應(yīng)力強(qiáng)度KI超過(guò)材料斷裂韌性KIC，邊緣裂紋隨即產(chǎn)生。McCormick 與 Almond[12]建立的單晶壓頭模型表明臨界載荷P與邊緣距離h之間為線性關(guān)系，將其斜率定義為邊緣韌性：

Te=ΔP/Δh（2）

式中：Te為邊緣韌性（N/m）；ΔP為臨界載荷之差（Pa）；Δh為壓頭與邊緣距離差（m）。邊緣韌性是材料的特性與斷裂韌性為單調(diào)線性關(guān)系。材料斷裂韌性與彈性模量及臨界機(jī)械能釋放率的關(guān)系為：

KC=2GCE′（3）

式中：KC為材料的斷裂韌性；Gc為材料的臨界機(jī)械能釋放率。因此材料的邊緣韌性與臨界機(jī)械能釋放率Gc也為單調(diào)線性關(guān)系。邊緣碎裂的程度可以用邊緣碎裂的尺寸來(lái)描述，因此反映載荷應(yīng)力的主切削力與反映斷裂韌性的臨界機(jī)械能釋放率是影響邊緣碎裂程度兩個(gè)主要因素。

12激光加熱對(duì)邊緣碎裂的影響

在激光加熱輔助銑削中，氮化硅陶瓷的彈性模量、強(qiáng)度與斷裂韌性隨溫度升高而變化，其高溫物理性能如圖2所示。

氮化硅陶瓷的彈性模量隨溫度升高而降低，當(dāng)溫度達(dá)到玻璃相轉(zhuǎn)變溫度后，下降速度較快。氮化硅陶瓷的斷裂韌性進(jìn)入階段II后開(kāi)始迅速下降。當(dāng)達(dá)到材料的脆性/塑性轉(zhuǎn)變溫度后，晶粒在軟化的玻璃相間流動(dòng)產(chǎn)生微裂紋，其破壞作用的裂紋產(chǎn)生偏轉(zhuǎn)、分叉，擴(kuò)展能量被消耗，擴(kuò)展速率降低， 斷裂韌性會(huì)升高（階段III）。當(dāng)溫度達(dá)到材料塑性轉(zhuǎn)變后（階段IV），能量通過(guò)晶粒的粘彈性流動(dòng)而消散，初始裂紋無(wú)法擴(kuò)展，斷裂韌性隨溫度升高而下降。因此， 激光的加熱作用通過(guò)兩方面影響加工中的邊緣碎裂：材料隨溫度升高而變化使切削力降低產(chǎn)生的軟化作用；材料斷裂韌性變化致使裂紋尺寸發(fā)生改變。

2激光加熱輔助銑削實(shí)驗(yàn)分析

采用激光加熱輔助銑削系統(tǒng)進(jìn)行加工實(shí)驗(yàn)研究，系統(tǒng)包括300W YAG光纖輸出激光器、XL5032數(shù)控銑床、Kistler 9257B測(cè)力儀及紅外測(cè)溫儀，工件為商用熱壓燒結(jié)氮化硅陶瓷，激光沿X方向入射，入射角度為53°，采用機(jī)夾式立銑刀，銑刀直徑為32mm，刀片型號(hào)APMN160408，刀具材料為BZN 9100 PCBN刀片。加工系統(tǒng)如圖3 所示。工件材料為熱壓燒結(jié)氮化硅材料，材料性能如表1 所示，X射線衍射分析結(jié)果如圖4所示，其成分主要為βSi3N4。實(shí)驗(yàn)采用的基準(zhǔn)參數(shù)為：激光能量Pl=140W，切削速度vc=593m/min，進(jìn)給速度vf=118mm/min，進(jìn)給量f=002mm/r，切削深度ap=025mm，加工得到的工件如圖5 所示。

采用不同激光能量時(shí)加工得到工件的邊緣碎裂圖片如圖6所示。激光加熱導(dǎo)致局部材料轉(zhuǎn)變?yōu)樗苄?，材料受刀具的沖擊作用減輕，工件入口與內(nèi)部邊緣碎裂不明顯。但是由于刀具切削至工件邊緣時(shí)缺少支撐，產(chǎn)生明顯的出口邊緣碎裂。并且邊緣碎裂寬度隨激光能量增加而明顯減小。

邊緣輪廓中相鄰尖點(diǎn)的距離定義為碎裂長(zhǎng)度，工件頂面與側(cè)面的碎裂長(zhǎng)度定義為側(cè)面長(zhǎng)度h與頂面寬度w，如圖7所示。在加工范圍內(nèi)取五個(gè)邊緣碎裂嚴(yán)重位置的側(cè)面長(zhǎng)度與頂面寬度的平均值，工藝參數(shù)對(duì)邊緣碎裂及切削力的影響規(guī)律如圖8所示，圖中所示的溫度為通過(guò)溫度測(cè)驗(yàn)及仿真預(yù)測(cè)得到的切削區(qū)域溫度值[13]。

邊緣碎裂長(zhǎng)度及切削力隨激光能量變化如圖8（a）所示，隨激光能量增加切削區(qū)溫度升高，切削力降低，邊緣碎裂長(zhǎng)度也隨之而降低。當(dāng)激光能量為100W時(shí)，材料處于玻璃相轉(zhuǎn)換區(qū)（圖2階段I），此時(shí)材料為脆性，硬度高，碎裂寬度依然較大。當(dāng)激光能量范圍為120～160W時(shí)，氮化硅性能處于階段II，此時(shí)斷裂韌性值隨溫度升高而減小，提高邊緣碎裂程度提高。然而溫度提升引起材料軟化，切削力降低，降低邊緣碎裂的程度。碎裂寬度的總體趨勢(shì)隨激光能量增加而降低，說(shuō)明此時(shí)材料的軟化作用要強(qiáng)于斷裂韌性降低引起的負(fù)面影響，但碎裂寬度的降低速度變慢。當(dāng)激光能量升高至180W后，此時(shí)的切削區(qū)溫度使材料斷裂性能達(dá)到階段III，軟化與斷裂韌性對(duì)邊緣碎裂程度影響趨勢(shì)相同，邊緣碎裂寬度明顯降低。此溫度范圍是適合激光加熱輔助銑削的最佳溫度范圍。由于激光能量超過(guò)200W后激光中心溫度過(guò)高，形成氧化硅氣泡，并且表面燒蝕嚴(yán)重，影響階段IV試驗(yàn)得到的數(shù)據(jù)。

進(jìn)給量及切削深度對(duì)邊緣碎裂的影響如圖8（b）、8（c）所示，進(jìn)給量與切削深度對(duì)切削區(qū)溫度的影響較小，材料的斷裂性能變化很小，而切削力隨進(jìn)給量與切削深度的增加而升高，并且邊緣碎裂長(zhǎng)度也隨之而增加。說(shuō)明此時(shí)影響邊緣碎裂的因素主要是切削力的變化，作用在材料上的應(yīng)力增加致使邊緣碎裂長(zhǎng)度增加。

3邊緣碎裂仿真分析

采用有限元仿真技術(shù)可以模擬斷裂過(guò)程中裂紋產(chǎn)生、裂紋擴(kuò)展和材料損傷，分析各因素對(duì)斷裂的影響規(guī)律。近來(lái)，擴(kuò)展有限元法（extended finite element method，XFEM）[14-18]給有限元數(shù)值模擬裂紋擴(kuò)展的技術(shù)帶來(lái)了新的進(jìn)展。擴(kuò)展有限元法來(lái)自于單位分解法[19]，在位移場(chǎng)近似插值中引入非連續(xù)位移，描述裂紋非連續(xù)的變形狀態(tài)。其優(yōu)勢(shì)是裂紋獨(dú)立于網(wǎng)格，并且網(wǎng)格無(wú)需隨裂紋擴(kuò)展重新細(xì)化，減少了計(jì)算量。此外還避免了裂紋尖端高密度網(wǎng)格劃分的難題。endprint

Heaviside函數(shù)在XFEM中表征裂紋帶來(lái)的不連續(xù)位移場(chǎng)，定義為

H（x）=1（x-x*）n>0

-1（x-x*）n≤0 （4）

式中：x為樣本點(diǎn)；x*為裂紋距離x的最近點(diǎn)；n為外法線單位向量。

當(dāng)網(wǎng)格點(diǎn)在裂紋上方時(shí)，H（x）值為1，在下方時(shí)，H（x）為-1。XFEM中單元的近似位移場(chǎng)表示為

uv=∑i∈SNiuivi+∑i∈SesNiH（x）aibi+∑i∈SetNiφ（x）cidi（5）

式中：S為單元節(jié)點(diǎn)的集合；Set為裂紋尖端節(jié)點(diǎn)集合；Ses為裂紋貫穿單元節(jié)點(diǎn)集合；Ni為標(biāo)準(zhǔn)形函數(shù)；φ（x）為裂紋尖端單元的位移改進(jìn)函數(shù)；ui、vi為節(jié)點(diǎn)自由度；ai、bi、ci、di為改進(jìn)節(jié)點(diǎn)自由度。

根據(jù)臨界機(jī)械能釋放率來(lái)判斷裂紋擴(kuò)展，充分必要條件為

G≥Gc（6）

等號(hào)成立所對(duì)應(yīng)的狀態(tài)為裂紋的平衡狀態(tài)。

氮化硅陶瓷材料在高溫時(shí)I型裂紋的臨界機(jī)械能釋放率GIC=80～140 MPa·m[20]。I型與II型裂紋的斷裂韌性比KIIC/KIC=142[21]，與溫度無(wú)關(guān)。材料斷裂韌性與彈性模量及臨界機(jī)械能釋放率的關(guān)系為

KC=2GCE′（7）

切削是對(duì)材料的破壞過(guò)程，由于氮化硅陶瓷材料自身的特點(diǎn)，初始斷裂位置很難，本文通過(guò)實(shí)驗(yàn)結(jié)果確定初始斷裂位置。以實(shí)驗(yàn)得到的頂面寬度作為已知條件采用ABAQUS有限元軟件建立邊緣碎裂模型，局部模擬尺寸為05×08mm2，采用二維平面應(yīng)變單元，切削深度為ap，斷裂時(shí)工件的寬度為W，根據(jù)采用不同工藝參數(shù)得到的不同寬度值改變幾何模型研究不同工藝參數(shù)對(duì)邊緣碎裂過(guò)程的影響。采用基本工藝參數(shù)時(shí)建立模型如圖9所示，刀具與工件之間施加恒定切削力，其值為實(shí)驗(yàn)得到的主切削力值，模型底邊加載固定約束。

以基準(zhǔn)試驗(yàn)得到的裂紋寬度、切削力作為模型的邊界條件加載。當(dāng)應(yīng)力超過(guò)材料的強(qiáng)度極限時(shí)，裂紋開(kāi)始產(chǎn)生并隨加載過(guò)程擴(kuò)展。當(dāng)裂紋擴(kuò)展至工件表面，產(chǎn)生的邊緣碎裂脫離工件，裂紋的模擬形成過(guò)程如圖10所示。

由式（2）可知，邊緣碎裂產(chǎn)生時(shí)的臨界載荷與碎裂距邊緣距離為成線性關(guān)系，并且碎裂時(shí)的頂面寬度隨切削力增加而增大，因此可以通過(guò)分析發(fā)生碎裂時(shí)的頂面寬度模擬切削力對(duì)邊緣碎裂的影響。不同頂面寬度對(duì)邊緣碎裂的影響如圖11 （a）所示。碎裂側(cè)面長(zhǎng)度隨頂面寬度增加而增大，反映了邊緣碎裂的程度隨切削力增加而增大。

在加載受力相同條件下，斷裂韌性是影響邊緣碎裂的主要因素，在仿真模型中材料性能采用機(jī)械能釋放率反應(yīng)材料的斷裂特性，由式（7）可知材料的邊緣韌性與機(jī)械能釋放率成正比，因此可通過(guò)改變機(jī)械能釋放率研究邊緣韌性對(duì)激光加熱溫度對(duì)邊緣碎裂的影響。邊緣碎裂側(cè)面長(zhǎng)度隨機(jī)械能釋放率變化規(guī)律如圖11（b）所示。側(cè)面碎裂長(zhǎng)度隨機(jī)械能釋放率增大而降低，因此邊緣碎裂長(zhǎng)度隨斷裂韌性的增加而減小。

仿真分析證明通過(guò)增加邊緣韌性或者降低導(dǎo)致邊緣碎裂的切削力可以減小加工過(guò)程中產(chǎn)生邊緣碎裂，與理論分析及試驗(yàn)結(jié)果相吻合。綜上所示，采用激光輔助的方法可以降低切削力、提高材料的邊緣韌性，結(jié)合氮化硅陶瓷的高溫物理性能分析，切削區(qū)溫度提高至1200～1350℃對(duì)降低加工過(guò)程中的邊緣碎裂效果最好。

4結(jié)論

1）進(jìn)行了激光加熱輔助銑削氮化硅陶瓷實(shí)驗(yàn)，分析了加工過(guò)程中的邊緣碎裂現(xiàn)象。激光加熱可以提高切削區(qū)域溫度，降低切削力，減小裂紋的臨界載荷。理論分析結(jié)合實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明邊緣韌性隨溫度升高而變化，雖然不同階段變化趨勢(shì)不同，但材料的軟化作用占主導(dǎo)，使邊緣碎裂寬度隨溫度升高而降低。

2）采用擴(kuò)展有限元方法建立了激光加熱輔助銑削氮化硅陶瓷邊緣碎裂模型，將試驗(yàn)結(jié)果作為邊界條件仿真，結(jié)果表明邊緣碎裂側(cè)面長(zhǎng)度隨切削力與斷裂韌性的增加而減小。

3）通過(guò)激光加熱將切削區(qū)溫度升高至1200～1350℃后，邊緣韌性隨溫度升高而降低，并且材料軟化使切削力降低，減小了臨界載荷，可以使邊緣碎裂現(xiàn)象得到了有效的控制。

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（編輯：溫澤宇）endprint