展曉磊，曾 彬

（深圳中廣核工程設(shè)計(jì)有限公司，廣東 深圳 518172）

核電廠汽輪機(jī)一次調(diào)頻設(shè)計(jì)方案與應(yīng)用研究

展曉磊，曾 彬

（深圳中廣核工程設(shè)計(jì)有限公司，廣東 深圳 518172）

電網(wǎng)頻率是保證電能質(zhì)量的重要指標(biāo)。隨著用電結(jié)構(gòu)變化導(dǎo)致負(fù)荷峰谷差逐步增大，電網(wǎng)對(duì)并網(wǎng)機(jī)組一次調(diào)頻的要求也越來(lái)越高。目前，國(guó)內(nèi)核電機(jī)組裝機(jī)容量日益增加，其一次調(diào)頻性能對(duì)電網(wǎng)和機(jī)組安全影響較大，如何設(shè)計(jì)核電機(jī)組的一次調(diào)頻方案及設(shè)置合理的一次調(diào)頻參數(shù)，并保證核電機(jī)組按電網(wǎng)要求投入一次調(diào)頻功能，關(guān)系著整個(gè)核電機(jī)組的安全與穩(wěn)定運(yùn)行。在分析發(fā)電機(jī)組一次調(diào)頻特性、研究核電機(jī)組帶一次調(diào)頻的轉(zhuǎn)速負(fù)荷無(wú)擾切換控制原理的基礎(chǔ)上，提出了適用于核電機(jī)組的一次調(diào)頻及頻率限制功能的邏輯設(shè)計(jì)方案，并根據(jù)堆機(jī)匹配的控制要求優(yōu)化了一次調(diào)頻參數(shù)。在汽輪機(jī)控制系統(tǒng)模擬機(jī)上，對(duì)一次調(diào)頻方案進(jìn)行仿真驗(yàn)證。結(jié)果表明，一次調(diào)頻方案可以快速響應(yīng)電網(wǎng)頻率變化并保證機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行，滿足電網(wǎng)的一次調(diào)頻要求和汽輪機(jī)的控制要求，對(duì)后續(xù)核電機(jī)組參與電網(wǎng)調(diào)頻調(diào)峰的方案設(shè)計(jì)、現(xiàn)場(chǎng)調(diào)試及運(yùn)行具有重要的參考價(jià)值和理論指導(dǎo)意義。

核電；CPR1000；一次調(diào)頻；負(fù)荷；轉(zhuǎn)速；無(wú)擾切換；調(diào)差系數(shù)

0 引言

電網(wǎng)頻率是保證電能質(zhì)量的重要指標(biāo)，頻率過(guò)低或過(guò)高都會(huì)對(duì)電網(wǎng)造成波動(dòng)，影響電網(wǎng)的可靠運(yùn)行。一次調(diào)頻是當(dāng)外界電網(wǎng)負(fù)荷變化引起電網(wǎng)頻率改變時(shí)，電網(wǎng)內(nèi)各運(yùn)行機(jī)組的調(diào)節(jié)系統(tǒng)將根據(jù)各自固有的功率頻率靜態(tài)特性，在發(fā)電機(jī)調(diào)速器的作用下改變機(jī)組的輸出功率，來(lái)阻止系統(tǒng)頻率偏離標(biāo)準(zhǔn)的調(diào)節(jié)方式。電力系統(tǒng)的一次綜合調(diào)節(jié)特性是系統(tǒng)內(nèi)所有發(fā)電機(jī)和負(fù)荷一次調(diào)節(jié)特性的總和，為有差調(diào)節(jié)。一次調(diào)頻的主要目的在于快速消除整個(gè)電網(wǎng)小幅度的負(fù)荷擾動(dòng)，對(duì)異常情況下的負(fù)荷突變起緩沖作用。

目前，國(guó)內(nèi)核電機(jī)組裝機(jī)容量日益增加。保證核電機(jī)組的一次調(diào)頻是電網(wǎng)的硬性要求［1-2］。

電力行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)DL/T 996-2006的8.2節(jié)要求：為了保證電網(wǎng)運(yùn)行的可靠性和電能質(zhì)量，運(yùn)行中的機(jī)組必須具有一次調(diào)頻能力；一次調(diào)頻死區(qū)應(yīng)根據(jù)機(jī)組的容量和在電網(wǎng)中的作用等具體要求設(shè)置，一次調(diào)頻死區(qū)設(shè)置的范圍為0～0.1 Hz，默認(rèn)值為0.033 Hz；調(diào)頻限幅上限不宜大于5%額定負(fù)荷［3-4］。

本文主要針對(duì)CPR1000壓水堆核電廠機(jī)組一次調(diào)頻的實(shí)現(xiàn)方案進(jìn)行分析研究。

1 發(fā)電機(jī)組的一次調(diào)頻特性

核電汽輪機(jī)組參與電網(wǎng)一次調(diào)頻，保證電廠一、二回路穩(wěn)定運(yùn)行是首先需要考慮的問(wèn)題。除了一次調(diào)頻系統(tǒng)設(shè)計(jì)保證汽輪機(jī)不同控制模式下穩(wěn)定無(wú)擾運(yùn)行外，還需根據(jù)核島的核功率運(yùn)行及調(diào)節(jié)特點(diǎn)選擇合適的一次調(diào)頻設(shè)計(jì)方案，以保證核反應(yīng)堆控制棒不會(huì)頻繁波動(dòng)，確保核反應(yīng)堆穩(wěn)定經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。另外，為滿足電網(wǎng)的要求及快速響應(yīng)電網(wǎng)頻率變化，涉及頻率參數(shù)的設(shè)計(jì)問(wèn)題。本文將針對(duì)上述問(wèn)題進(jìn)行介紹分析。

在發(fā)電機(jī)組調(diào)速系統(tǒng)的作用下，發(fā)電機(jī)組輸出功率隨電力系統(tǒng)頻率的變化而變化，這就是發(fā)電機(jī)組的頻率一次調(diào)節(jié)作用［5］。

發(fā)電機(jī)組輸出功率和頻率關(guān)系的曲線稱為發(fā)電機(jī)組的功率-頻率靜態(tài)特性［6］。當(dāng)系統(tǒng)穩(wěn)定后，功率-頻率靜態(tài)特性可以近似地用直線來(lái)表示。功率-頻率靜態(tài)特性曲線如圖1所示。

圖1 功率-頻率靜態(tài)特性曲線Fig.1 Power-frequency static characteristic curve

發(fā)電機(jī)組以額定頻率f0運(yùn)行時(shí)（相當(dāng)于圖中的a點(diǎn)），其輸出功率為額定功率P0；當(dāng)系統(tǒng)負(fù)荷增加而使頻率下降到f1時(shí)，發(fā)電機(jī)組由于調(diào)速系統(tǒng)的作用，使輸出功率增加到P1（相當(dāng)于圖中的b點(diǎn)）。如果發(fā)電機(jī)的調(diào)節(jié)汽門的開(kāi)度已達(dá)到允許最大位置（相當(dāng)于圖中的c點(diǎn)），則頻率下降，發(fā)電機(jī)組的輸出功率也不會(huì)增加，這就是機(jī)組最大出力限制。發(fā)電機(jī)組的功率-頻率靜態(tài)特性曲線的斜率計(jì)算公式為：

式中：R為發(fā)電機(jī)組的調(diào)差系數(shù)；f為電網(wǎng)頻率；P為機(jī)組的功率。

調(diào)差系數(shù)R的表達(dá)式為：

式中：f0為電網(wǎng)額定頻率；P0為機(jī)組的額定功率；Δf=f0-f1；ΔP=P1-P0。

調(diào)差系數(shù)代表了機(jī)組參與電網(wǎng)一次調(diào)頻的能力。調(diào)差系數(shù)越小，表明機(jī)組參與一次調(diào)頻的能力越強(qiáng)，但大負(fù)荷的波動(dòng)不利于機(jī)組的穩(wěn)定運(yùn)行；調(diào)差系數(shù)越大，表明機(jī)組響應(yīng)電網(wǎng)一次調(diào)頻的能力越差，但可以保證機(jī)組長(zhǎng)期穩(wěn)定經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。汽輪機(jī)需根據(jù)本身性能參數(shù)選擇合適的調(diào)差系數(shù)，汽輪機(jī)組的調(diào)差系數(shù)一般在 3%～6%之間［3-4］。

2 汽輪機(jī)組一次調(diào)頻功能設(shè)計(jì)

以國(guó)內(nèi)某CPR1000壓水堆核電機(jī)組為例，其汽輪機(jī)調(diào)節(jié)系統(tǒng)轉(zhuǎn)速負(fù)荷控制設(shè)計(jì)分為轉(zhuǎn)速控制器模式和負(fù)荷控制器模式。汽輪機(jī)的轉(zhuǎn)速負(fù)荷控制最終通過(guò)有效蒸汽需求量來(lái)控制汽輪機(jī)閥門開(kāi)度，在有效負(fù)荷設(shè)定值模塊增加汽輪機(jī)的一次調(diào)頻功能，參與機(jī)組的轉(zhuǎn)速負(fù)荷控制［7］。在轉(zhuǎn)速控制器模式下，一次調(diào)頻模塊利用機(jī)組的功頻特性將轉(zhuǎn)速（頻率）偏差轉(zhuǎn)化為負(fù)荷偏差，并將其加到有效負(fù)荷設(shè)定值模塊上；在負(fù)荷控制器模式下，一次調(diào)頻模塊設(shè)置了死區(qū)及幅值限值制功能。當(dāng)轉(zhuǎn)速（頻率）在死區(qū)內(nèi)變化，一次調(diào)頻不動(dòng)作；當(dāng)轉(zhuǎn)速（頻率）變化超出死區(qū)范圍，一次調(diào)頻模塊按照功頻特性來(lái)調(diào)節(jié)負(fù)荷和頻率，并受到最大負(fù)荷變化量限制的約束。

核電機(jī)組帶汽輪機(jī)組一次調(diào)頻功能的轉(zhuǎn)速負(fù)荷控制邏輯原理圖如圖2所示。

圖2 轉(zhuǎn)速負(fù)荷控制邏輯原理圖Fig.2 Schematic diagram of speed-load control logic

圖2中：PSW為機(jī)組負(fù)荷設(shè)定值；PSN為有效負(fù)荷設(shè)定值；PEL為實(shí)際負(fù)荷；NSV為有效轉(zhuǎn)速設(shè)定值；NT為實(shí)際轉(zhuǎn)速；KD為轉(zhuǎn)速前饋參數(shù)；R為調(diào)差系數(shù)；PSF為一次調(diào)頻負(fù)荷分量；KP為負(fù)荷前饋參數(shù)。

轉(zhuǎn)速控制器模式下，有效的蒸汽需求量計(jì)算公式如下：

負(fù)荷控制器模式下，有效的蒸汽需求量計(jì)算公式如下：

式中：N0為額定轉(zhuǎn)速。

為了保證機(jī)組在不同控制模式下穩(wěn)定運(yùn)行，需要汽輪機(jī)在轉(zhuǎn)速和負(fù)荷控制模式切換時(shí)保證無(wú)擾切換。

下面分析無(wú)擾切換的計(jì)算公式，并引入切換時(shí)的轉(zhuǎn)速設(shè)定值SVNS及負(fù)荷設(shè)定值SVPS。

當(dāng)機(jī)組并網(wǎng)條件滿足以后，汽輪機(jī)由轉(zhuǎn)速控制器模式切換到負(fù)荷模式。

為了保證無(wú)擾切換，在切換瞬間，有效蒸汽流量保持不變。因此，切換到負(fù)荷控制器模式時(shí)，式（4）中PI控制器的輸入也要保證為0，即：

式中：SVPS為轉(zhuǎn)速控制模式切換到負(fù)荷模式時(shí)的負(fù)荷設(shè)定值。

當(dāng)機(jī)組帶負(fù)荷控制器穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)，式（4）中PI控制器輸入為0。發(fā)生甩負(fù)荷或者電網(wǎng)出口開(kāi)關(guān)斷開(kāi)等情況時(shí)，負(fù)荷控制模式要切換到轉(zhuǎn)速模式。在切換瞬間機(jī)組是穩(wěn)定的，有效負(fù)荷設(shè)定值PSN=0。為了保證無(wú)擾切換，在切換瞬間有效蒸汽流量保持不變。因此，切換到轉(zhuǎn)速控制器模式時(shí)，式（3）中PI控制器的輸入也要保證為0，即：

式中：SVNS為負(fù)荷控制模式切換到轉(zhuǎn)速模式時(shí)的轉(zhuǎn)速設(shè)定值。

3 一次調(diào)頻參數(shù)設(shè)置

當(dāng)國(guó)內(nèi)CPR1000壓水堆核電機(jī)組在堆功率15%～100%額定功率范圍內(nèi)運(yùn)行時(shí)，機(jī)組允許的負(fù)荷階躍變化范圍為±10%額定功率，并且沒(méi)有蒸汽排放到大氣中；機(jī)組允許的最大負(fù)荷線性變化率為每分鐘5%額定功率。

為了避免機(jī)組偏離正常運(yùn)行和瞬態(tài)運(yùn)行導(dǎo)致負(fù)荷變化過(guò)大過(guò)快，進(jìn)而危及核電機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行，根據(jù)電網(wǎng)一次調(diào)頻功能需求及核電機(jī)組堆機(jī)匹配的控制要求，核電機(jī)組一次調(diào)頻參數(shù)應(yīng)以保證反應(yīng)堆控制棒不會(huì)頻繁動(dòng)作為首要目標(biāo)，并設(shè)置適用于反應(yīng)堆功率變化的死區(qū)范圍及一次調(diào)頻的最大調(diào)節(jié)負(fù)荷限值［8-9］。某國(guó)內(nèi)CPR1000壓水堆核電機(jī)組的設(shè)計(jì)額定功率為1 086 MW，允許進(jìn)行一次調(diào)頻的功率范圍為162.9～1 086 MW。

一次調(diào)頻參數(shù)設(shè)置如下［10-12］。

①一次調(diào)頻死區(qū)：-0.066～0.066 Hz（對(duì)應(yīng)轉(zhuǎn)速變化為-1.98～1.98 r/min）。

② 一次調(diào)頻調(diào)功容量：-54.3～54.3 MW（10%額定功率）。

③ 頻率限制死區(qū)：-0.5～0.5 Hz。

④頻率限制調(diào)功容量：-200～54.3 MW。

⑤機(jī)組的調(diào)差系數(shù)：5%。

一次調(diào)頻功能的限制模塊設(shè)計(jì)圖如圖3所示。

圖3 限制模塊設(shè)計(jì)圖Fig.3 Design of the limit modules

圖3中：LU為一次調(diào)頻調(diào)功容量上限；LL1為一次調(diào)頻調(diào)功容量下限；LL2為頻率限制條共容量下限。

為了保證核電機(jī)組可以在1 086 MW的額定功率下滿功率穩(wěn)定運(yùn)行，在1 086 MW功率平臺(tái)，一次調(diào)頻調(diào)功容量為-54.3～0MW；頻率限制調(diào)功容量為-200～0MW。為了保證反應(yīng)堆不會(huì)超功率運(yùn)行，通過(guò)圖3的限制功能作用，機(jī)組在1 086 MW的額定功率下運(yùn)行時(shí)，電網(wǎng)頻率下降機(jī)組無(wú)法通過(guò)一次調(diào)頻進(jìn)行升功率，最終維持1 086 MW滿功率運(yùn)行。通過(guò)設(shè)置一次調(diào)頻死區(qū)和調(diào)頻幅值限值，既能保證機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行，又能實(shí)現(xiàn)電網(wǎng)的一次調(diào)頻要求。

4 一次調(diào)頻控制仿真試驗(yàn)

一次調(diào)頻仿真數(shù)據(jù)如表1所示。

表1 一次調(diào)頻仿真數(shù)據(jù)Tab.1 Simulation data of primary frequency control

通過(guò)汽輪機(jī)控制系統(tǒng)模擬機(jī)組一次調(diào)頻方案，在機(jī)組并網(wǎng)并穩(wěn)定運(yùn)行至900 MW功率平臺(tái)后，手動(dòng)投入一次調(diào)頻模塊，模擬電網(wǎng)頻率波動(dòng)，仿真一次調(diào)頻動(dòng)作情況。一次調(diào)頻仿真曲線如圖4所示。

圖4 一次調(diào)頻仿真曲線圖Fig.4 Simulation curves of primary frequency control

①當(dāng)轉(zhuǎn)速降到1 499 r/min，頻率未超過(guò)死區(qū)，汽輪機(jī)組未響應(yīng)電網(wǎng)一次調(diào)頻；當(dāng)轉(zhuǎn)速降到1 496 r/min，越過(guò)一次調(diào)頻死區(qū)，汽輪機(jī)組一次調(diào)頻動(dòng)作，升負(fù)荷至928.32 MW；當(dāng)轉(zhuǎn)速降到1 485 r/min，越過(guò)一次調(diào)頻死區(qū)并達(dá)到機(jī)組頻率限制死區(qū)，汽輪機(jī)組一次調(diào)頻動(dòng)作，升負(fù)荷至956 MW；當(dāng)轉(zhuǎn)速繼續(xù)降到1 474 r/min，越過(guò)機(jī)組頻率限制死區(qū)，汽輪機(jī)組頻率限制動(dòng)作，負(fù)荷升至956 MW，以保證汽輪機(jī)葉片的安全。

②當(dāng)轉(zhuǎn)速升至1 501 r/min，頻率未超過(guò)死區(qū)，汽輪機(jī)組未響應(yīng)電網(wǎng)一次調(diào)頻；當(dāng)轉(zhuǎn)速升至1 504 r/min，越過(guò)一次調(diào)頻死區(qū)，汽輪機(jī)組一次調(diào)頻動(dòng)作，降負(fù)荷至869.2 MW；當(dāng)轉(zhuǎn)速升至1 515 r/min，越過(guò)一次調(diào)頻死區(qū)并達(dá)到機(jī)組頻率限制死區(qū)，汽輪機(jī)組一次調(diào)頻動(dòng)作，降負(fù)荷至846 MW；當(dāng)轉(zhuǎn)速繼續(xù)升至1 525 r/min，越過(guò)機(jī)組頻率限制死區(qū)，汽輪機(jī)組頻率限制動(dòng)作，降負(fù)荷繼續(xù)降至754 MW，越過(guò)了一次調(diào)頻的最低負(fù)荷限值（-54.3 MW），以保證汽輪機(jī)葉片的安全。

從仿真試驗(yàn)可以看出，在機(jī)組正常運(yùn)行工況下，一次調(diào)頻投入后，電網(wǎng)頻率波動(dòng)小于調(diào)頻死區(qū)不調(diào)節(jié)負(fù)荷；電網(wǎng)頻率大于調(diào)頻死區(qū)時(shí)，汽輪機(jī)組按照一次調(diào)頻曲線進(jìn)行頻率調(diào)節(jié)，使負(fù)荷變化維持在5%額定功率以內(nèi)。此外，當(dāng)機(jī)組發(fā)生大范圍為頻率波動(dòng)時(shí)，為了保護(hù)汽輪機(jī)葉片不受影響，頻率限制功能生效，保證機(jī)組的功率最多能減小200 MW。

5 一次調(diào)頻手動(dòng)投切功能改進(jìn)

考慮到核電汽輪機(jī)組的特殊性，該核電廠汽輪機(jī)組的一次調(diào)頻功能設(shè)計(jì)為可以手動(dòng)投切，以便操縱員在需要時(shí)手動(dòng)投切一次調(diào)頻功能，保證機(jī)組帶基本負(fù)荷安全穩(wěn)定運(yùn)行，同時(shí)可以滿足電網(wǎng)的一次調(diào)頻的要求。

一次調(diào)頻功能通過(guò)在畫(huà)面設(shè)置功能塊，隨時(shí)手動(dòng)投切。核電機(jī)組在運(yùn)行過(guò)程中，當(dāng)機(jī)組達(dá)到滿功率并穩(wěn)定運(yùn)行72 h后才將一次調(diào)頻投入；當(dāng)核電安全相關(guān)設(shè)備出現(xiàn)重大故障時(shí)，根據(jù)核電廠運(yùn)行技術(shù)規(guī)范要求，需要手動(dòng)退出一次調(diào)頻。根據(jù)汽輪機(jī)設(shè)計(jì)要求，當(dāng)汽輪機(jī)控制模式切換到轉(zhuǎn)速控制模式、主蒸汽流量限制或者壓力限制模式時(shí)，汽輪機(jī)負(fù)荷控制模塊會(huì)自動(dòng)切除一次調(diào)頻功能。

按照《南方區(qū)域發(fā)電廠并網(wǎng)運(yùn)行管理實(shí)施細(xì)則》第二十六條要求，對(duì)并網(wǎng)發(fā)電機(jī)組一次調(diào)頻的投入情況及相關(guān)性能進(jìn)行考核，機(jī)組的一次調(diào)頻月投入率不低于90%。而本文中一次調(diào)頻的投切僅在畫(huà)面上有指示燈提醒，且具有手動(dòng)投切功能。當(dāng)一次調(diào)頻退出時(shí)，DCS沒(méi)有報(bào)警提示，不易引起操縱員注意，可能導(dǎo)致一次調(diào)頻在某些工況退出后未及時(shí)投入。為此，增加一次調(diào)頻退出報(bào)警設(shè)計(jì)，以達(dá)到提醒操縱員目的，保證電網(wǎng)對(duì)一次調(diào)頻投入率的考核要求。

6 結(jié)束語(yǔ)

本文介紹了國(guó)內(nèi)某CPR1000壓水堆核電機(jī)組一次調(diào)頻的設(shè)計(jì)方案，研究并分析了一次調(diào)頻功能在不同控制模式下的無(wú)擾切換、一次調(diào)頻死區(qū)的設(shè)置及頻率響應(yīng)調(diào)功容量限值的設(shè)置方案。通過(guò)仿真驗(yàn)證可以看出，一次調(diào)頻方案可以實(shí)現(xiàn)核電機(jī)組對(duì)電網(wǎng)頻率變化的快速響應(yīng)，并按照一次調(diào)頻參數(shù)自動(dòng)將汽輪機(jī)組的負(fù)荷限制在規(guī)定的范圍內(nèi)。這樣既能保證核電機(jī)組的安全、穩(wěn)定運(yùn)行，又能滿足電網(wǎng)具備一次調(diào)頻功能的要求。通過(guò)優(yōu)化手動(dòng)投切的一次調(diào)頻設(shè)計(jì)，滿足電網(wǎng)對(duì)調(diào)頻投入率的考核。目前，由于核電廠核島設(shè)計(jì)的限制，對(duì)調(diào)頻死區(qū)及調(diào)功容量的限制較大，核電機(jī)組參與調(diào)頻能力有限。后續(xù)隨著技術(shù)進(jìn)步及電網(wǎng)對(duì)核電機(jī)組并網(wǎng)要求的提高，如何嚴(yán)格按照電網(wǎng)要求參與調(diào)頻甚至調(diào)峰將是核電廠堆機(jī)匹配要攻克的難題。

［1］金娜，劉文穎，曹銀利，等.大容量機(jī)組一次調(diào)頻參數(shù)對(duì)電網(wǎng)頻率特性的影響［J］.電力系統(tǒng)保護(hù)與控制，2012，40（1）：91-95.

［2］賀穎，潘楊，陶騫，等.考慮調(diào)頻死區(qū)的電網(wǎng)一次調(diào)頻能力評(píng)價(jià)指標(biāo)［J］.電力系統(tǒng)保護(hù)與控制，2016，44（19）：85-90.

［3］國(guó)家發(fā)展和改革委員會(huì).火力發(fā)電廠汽輪機(jī)電液控制系統(tǒng)技術(shù)條件：DL/T 996-2006［S］.2006：14-15.

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Design Scheme and Application Research on Primary Frequency Control for Turbine of Nuclear Power Plant

ZHAN Xiaolei，ZENG Bin
（Shenzhen China Nuclear Power Design Co.，Ltd.，Shenzhen 518172，China）

The frequency of power grid is the most important index to guarantee the quality of electric power.Along with the difference between the load peak and load valley being larger and larger，the demand of the grid for primary frequency control of power units connected to grid is higher and higher.At present，with the increasing capacity of nuclear power in China，the performance of primary frequency control has great influence on the safety and stability of the grid and the units，how to design the primary frequency control scheme and set reasonable parameters of primary frequency control are more and more important to ensure the primary frequency control function meet the requirement of grid.On the basis of analyzing the primary frequency control characteristic of the power unit and researching，the bump-less transfer principle of the speed and load control with primary frequency control is researched.The scheme of the logic is designed and the reasonable primary frequency control parameters are set according to the control requirements of reactor and turbine coordination.The primary frequency control scheme is simulated and verified in the turbine control simulator.The test results show that the primary frequency control scheme proposed can quickly respond to the grid frequency change and ensure the safety and stability of the nuclear power unit，to meet the grid requirements on primary frequency control.It has great directive significance to guide the design of the frequency and load peak regulation scheme,and provides reference for commissioning and operation of subsequent nuclear power units.

Nuclear power；CPR1000；Primary frequency control；Load；Speed；Bump-less transfer；Difference adjustment coefficient

TH7；TP21

A

10.16086／j.cnki.issn1000-0380.201711022

修改稿收到日期：2017-05-24

展曉磊（1985—），女，碩士，工程師，主要從事核電廠汽輪機(jī)儀控設(shè)計(jì)相關(guān)工作。E-mail：zhanxiaolei@cgnpc.com.cn。